28.12.2023

Trenje navoja na cilindričnoj površini. Ojlerova formula

(56) Potvrda o autorskim pravima SSRM 1080073, kl. 6 01. 19. 02. 1983. Autorsko uvjerenje SSSR 1376009, kl. 6 01. 19/02, 1987. Potvrda o autorskim pravima SSRB 1089488, kl. 6 01. 19/02, 1983, prototip. EF Dovaniya. Svrha tačnosti metode, a ne zbog kvaliteta peleta, je da prihvati opterećenje njime.Pronalazak se odnosi na određivanje svojstava trenja materijala, posebno onih u obliku niti, u odnosu na mašine i mehanizme, među elementima kojih se nalaze savitljive niti ili sajle koje se kotrljaju oko blokova ili drugih vodilica Poznati uređaji za određivanje koeficijenta trenja niti ili užeta, koji su relativno složeni i neprecizni, jer ne uzimaju u obzir sile trenja u pojedinim čvorovima samog uređaja.Osim toga, ovi uređaji mjere sile zatezanja u nadolazećim i prolaznim granama niti i užeta koji se proučava, prema čemu se određuje koeficijent trenja.Uređaj za određivanje koeficijenta trenja Poznat je i navoj koji sadrži kućište, cilindrično vodilicu navoja, jedinicu za opterećenje i jedinicu za mjerenje sile trenja. uya DRŽAVNI KOMITET ZA PRONALAZE I OTKRIĆA IAMPRI SCST SSSR OPYSANI (54) METODA ZA ODREĐIVANJE KOCIENTA TRENJA FLEKSIBILNE NITI (57) Pronalazak se odnosi na proučavanje frikcionih svojstava materijala, pronalazak je da se poveća i smanji intenzitet rada. Prema relativnom kretanju protutijela navoja, opterećenje se spušta iz položaja s odgovorom na nedeformiranu oprugu, a u parametru trenja međudjeluju ugao pokrivanja kontra navoja, obrnuto kretanje prema gore, 1 ill. Međutim, u ovom uređaju se za određivanje koeficijenta trenja koriste vrijednosti sile zatezanja grana. Budući da je u praksi obično potrebno odrediti koeficijent trenja za dalje proračune dinamike navoja, rezultat je tačniji ako je ovaj koeficijent određen dinamičkim svojstvima, a ne izmjerenim silama zatezanja.Svrha izuma je da se povećati preciznost i smanjiti intenzitet rada. -Cilj se postiže činjenicom da se prema metodi, koja se sastoji u tome da se jedan kraj navoja preko opruge spoji sa postoljem, a na drugi optereti, protutelo prekriva zategnutim nit, oni se dovode u relativno kretanje i koeficijent trenja se procjenjuje prema parametru njihove frikcione interakcije, koristite stacionarno protutijelo 1728731 Sastavio V. Kalnin Urednik A, Motyl Techred M. Morgental Corre Kravtso Narudžba 1402 Tiraž Pretplaćeni VNIIPI od Državni komitet za pronalaske i otkrića pri Državnom komitetu za nauku i tehnologiju SSSR-a 113035, Moskva, Zh-ZB, Raushskaya nasip 4/5 Elsky plant "Patent", g, Uzhgorod, ul. G on, 10 proizvodnja-od relativnog pomeranja navoja i kontratela nastaje usled pada tereta sa položaja koji odgovara nedeformisanoj oprugi, i c. Kao parametar frikcione interakcije određen je ugao pokrivanja kontratela navojem pri kojem nema povratnog kretanja tereta nagore.Na crtežu je shematski prikazan uređaj za implementaciju predložene metode.Uređaj sadrži fiksni blok 1 i navoj 2, između kojih je potrebno odrediti koeficijent trenja. Na kraju konca je za zatezanje konca okačen teret 3. Opruga 4 povezuje konac sa polugom 5, pomoću koje se okretanjem poluge oko ose b može podesiti ugao pokrivanja a. poluga 5 je pričvršćena navrtkom 7. Jedinica za mjerenje ugla a sadrži indikator 8 i ploču 9 u obliku polukruga; na kojoj se nalazi vaga. Pokazivač je uvijek usmjeren duž ose navoja, a opterećenje 10 drži uspravnu stranu polukruga. Koeficijent trenja između fiksnog bloka 1 i navoja 2 određuje se na sljedeći način. Opterećenje 3 se podiže na položaj u kojem opruga 4 nije deformisana, a opterećenje se oslobađa iz mirovanja. Opterećenje, prešavši određenu udaljenost dolje, staje i kreće se prema gore, odnosno pravi prigušene oscilacije. Okretanjem poluge oko ose 6, ugao a se povećava na toliku vrednost pri kojoj će se teret, pušten iz mirovanja 5, zaustaviti u donjem položaju i neće uslediti kretanje tereta prema gore. Mjerenje ugla d u radijanima , odrediti koeficijent trenja klizanja 1 između cilindra i navoja po formuli 10 0,347 Formula pronalaska Metoda za određivanje koeficijenta trenja savitljivog navoja, koja se sastoji od 15 da je jedan kraj navoja povezan sa bazom preko opruga, a na drugu se stavlja opterećenje, kontratelo je pokriveno zategnutim navojem, dovode se u relativno kretanje i parametar njihove interakcije trenja se koristi za suđenje koeficijenta trenja, osim što se radi povećanja tačnosti i smanjiti intenzitet rada, koristi se stacionarno kontratelo, relativno kretanje navoja i kontratela 25 se vrši usled pada tereta sa položaja koji odgovara nedeformisanoj oprugi, a kao parametar interakcije trenja, Određuje se ugao pokrivanja kontratela navojem, pri kojem 30 nema obrnutog kretanja tereta prema gore.

Aplikacija

4818405, 24.04.1990

RIGA POLITEHNIČKI INSTITUT IME A. Y. PELSE

VIBA YANIS ALFREDOVICH, GRASMANIS BRUNO KARLOVICH, KISHCHENKO ANTON ANTONOVICH, STRAZDS GUNTIS ELMAROVICH

IPC / Oznake

Kôd veze

Metoda za određivanje koeficijenta trenja fleksibilne niti

Slični patenti

Nit potke 1 je pneumatski tkana.1 sto 1 ks nastaje zbog usmjerenog djelovanja strujanja zraka koji izlazi iz mlaznice 2. U ovom slučaju, nit potke 1 poprima triboelektrični naboj u rasponu od 2 do 60 10 - "kb u zavisnosti od vrste niti, njihove strukture i prirode hemijskog tretmana.Veličina ovog naelektrisanja se meri beskontaktno senzorom 3, koji radi, na primer, na principu elektrostatičke indukcije i nalazi se prvi u pravcu kretanja konac 1. Konac potke 1 zatim prolazi kroz senzor 4, koji detektuje neutralizacionu struju 1 i naelektrisanje niti 1 i radi npr. jonizacijom vazduha uz pomoć radioaktivne supstance. Signali sa senzora 3 i 4 ulaze odgovarajući uređaj 5 i 6, nakon čega su...

S obzirom na osi, koje se nalaze na nosaču 31 montiranom na jednom kraju šine za vođenje konca 32, i na zateznoj koloturnici 33 na drugom kraju šine za vođenje konca 32, koja se nalazi na osi koja je postavljena na nosač 34 podesiv u odnosu na šinu.Kružni remenski pogon se pokreće klinom 35 , postavljenom na nosaču za pletenje. Prst 35 stupa u interakciju s rotacijskom polugom 36 mehanizma kvačila 37 i pomiče ga duž jedne od prizmatičnih vodilica šine za vođenje konca 32 u skladu sa širinom navoja igličastih ležajeva 38. Na rotirajućoj poluzi 36 mehanizma kvačila 37 postoji prst 39 koji naizmjenično stupa u interakciju s jednom od poluga 40 i 41, koje se slobodno rotiraju na osovinama postavljenim na mehanizam...

Kao senzor negativne povratne sprege koristi se zatezač navoja koji je preko konvertora povezan sa pojačivačem.Na crtežu je prikazan dijagram sistema kontrole brzine navoja.Opisani sistem se sastoji od osetljivog elementa 1, pretvarača 2, širokopojasnog pojačivača 3, a uporedni element 4, pretvarač snage 5, motor b radno tijelo 7 mašine, koji izjednačava brzinu kretanja niti 8 sa zadatom.Opisani sistem beskontaktne kontrole brzine kretanja pipi u tekstilnoj proizvodnji mašine se zasniva na činjenici da kada se ponti kreće usled trenja sa vodilicom niti ili zatezačem, dolazi do buke stacionarnog slučajnog procesa u poslednjem, karakteriziranog...

Razmotrimo ravnotežu navoja uz stacionarni grubi cilindar na luku sa uglom (vidi sliku 37).

Neka se na jedan kraj konca primijeni sila P. Koja je najmanja sila Q koja se mora primijeniti na drugi kraj konca da ostane u mirovanju?

Odaberimo element navoja dužine , i označimo sile koje na njega djeluju (vidi sliku 37).

Zapišimo projekcije na tangentu i normalu jednadžbe ravnoteže sila koje djeluju na element:

Ovdje su T i (T+dT) sile zatezanja niti na desnom i lijevom kraju elementa, respektivno,

dN je normalna sila pritiska primijenjena sa strane cilindra na element navoja,

Sila trenja elementa navoja na površini cilindra.

Odbacivanje količina viših redova malenosti i uzimanje u obzir malenosti ugla (u ovom slučaju ), rješavamo sistem jednačina za dT:

Odvajajući varijable i uzimajući određene integrale sa leve i desne strane, dobijamo:

(20)

Poziva se izraz (20). Ojlerova formula.

Imajte na umu da veličina najmanje sile zadržavanja Q ne zavisi od polumjera cilindra.

Kao iu problemu opterećenja u mirovanju na kosoj ravni, iu problemu koji se razmatra moguće je odrediti maksimalnu vrijednost sile pri kojoj navoj na cilindričnoj površini miruje (da biste to učinili, promijenite smjer sila trenja na suprotno). Izvođenjem radnji sličnih gore navedenim, dobijamo

Tada će konac uz hrapavu cilindričnu površinu pod djelovanjem sile na svom kraju mirovati za bilo koju vrijednost .

PRIMJER 11. U bajci o hrabrom malom krojaču, postoji epizoda u kojoj on dokazuje divu svoju superiornost u snazi. Da bi to učinio, mali krojač omota snažan konopac oko moćnog hrasta, uhvati se za jedan njegov kraj i pozove diva da povuče drugi kraj užeta. U opisanim uslovima, koliko god se trudio, džin nije mogao da nadmaši hrabrog (i, naravno, pametnog!) malog krojača. Izračunajte ugao pokrivenosti drveta užetom, pod uslovom da je sila zatezanja užeta od strane malog krojača 100 puta manja od sile koju vrši div.

RJEŠENJE. Iz formule (20-9.3) dobijamo izraz za ugao:

Zatim, sa i = 0,5 za uže od konoplje i drvo, dobijamo , što je jedan i po zavoj.

Imajte na umu da u ovom slučaju hrast ne bi trebao biti izvučen džinovskom vučnom silom.

Trenje kotrljanja

Trenje kotrljanja je otpor koji nastaje kada se jedno tijelo kotrlja preko površine drugog.

Zamislite kružni cilindar polumjera R i težine P koji leži na horizontalnoj i hrapavoj površini. Primijenimo horizontalnu silu T na osu cilindra, koja nije dovoljna da pokrene cilindar da klizi po površini ( ). Reakcija iz interakcije cilindra s površinom mora se primijeniti na tački njihovog kontakta A; njegove komponente su normalna sila pritiska i sila trenja (vidi sliku 38).

S takvom shemom snage, cilindar bi se trebao kotrljati na bilo koju, ma koliko malu, silu T, što je u suprotnosti s našim iskustvima. Uočena kontradikcija je nastala zbog upotrebe modela u obliku apsolutno krutih tijela u dodiru jedno s drugim u jednom trenutku. Zapravo, zbog deformacije dolazi do kontakta duž određene površine pomaknute prema smjeru kotrljanja.

Uzmimo u obzir ovu okolnost tako što ćemo tačku primjene površinske reakcije pomjeriti na istu stranu na određenoj udaljenosti k (tačka B na sl. 39.a).

Provedeni eksperimenti pokazuju da povećanjem veličine sile T, vrijednost k raste do određene granične vrijednosti tzv. koeficijent trenja kotrljanja, nakon čega počinje valjanje. Ispod su vrijednosti ovog koeficijenta (u centimetrima) za neke materijale:

Drvo na drvo 0,05 – 0,08

Meki čelik do čelika

(točak na šini) 0,005

Čelik ojačan čelikom

(kuglični ležaj) 0,001

Ponekad je zgodno uzeti u obzir trenje kotrljanja dodavanjem momenta para sila, tzv moment trenja kotrljanja i jednaki, respektivno

Očigledno je da su strujni krugovi prikazani na slikama 39.a i 39.b ekvivalentni.

Usporedba dijagrama sila sa slika 38 i 39.b pokazuje da smo uzeli u obzir dodatni faktor (deformaciju površina koje međusobno djeluju tijekom kotrljanja) dodavanjem momenta trenja kotrljanja prethodno korištenom modelu interakcije apsolutno krutih tijela.

PRIMJER 12. U horizontalnoj ravni leži valjak poluprečnika R = 5 cm i težine P. Koeficijent trenja klizanja valjka na ravni = 0,2, koeficijent trenja kotrljanja k = 0,005 cm. Odrediti najmanju horizontalnu silu T, okomitu na os valjka, pri kojoj se valjak počinje kretati.

Na slici je prikazan valjak i dijagram sila koje na njega djeluju. Napišimo jednačine ravnoteže:

Dopunivši sistem izrazom za granični moment trenja kotrljanja,

hajde da nađemo vrednost

Dopunivši sistem izrazom za graničnu silu trenja,

Ksendzov V.A., doktor tehničkih nauka, profesor Rjazanskog državnog agrotehnološkog univerziteta po imenu. P.A. Kostycheva

TRENJE TEŠKE FLEKSIBILNE NITI O KONVEKSNU POVRŠINU

Razmatran je problem određivanja sile trenja fleksibilnog teškog (teškog) konca na konveksnoj površini. Izvedena je diferencijalna jednadžba za silu trenja i njeno rješenje prikazano u općem obliku i primjerom.

Ključne riječi: teška fleksibilna nit, konveksna površina, trenje.

TRENJE TEŠKOG FLEKSIBILNOG VLAKA O KONVEKSNU POVRŠINU

Uočen je problem definiranja sile trenja fleksibilnog teškog (snažnog) filamenta oko konveksne površine. Izvedena je diferencijalna jednadžba sile trenja i prikazano njeno rješenje u općem prikazu i na primjeru.

Ključne riječi: teški fleksibilni filament, konveksna površina, trenje.

U članku se ispituje trenje bestežinske niti o konveksnu površinu i pokazuje mogućnost primjene Eulerove formule za ovaj slučaj.

Razmotrimo trenje teške (težine) fleksibilne niti, čija je jednadžba y = y(x), na konveksnoj površini, slika 1. Poravnajmo početak niti sa y-osom.

Na elementarni presjek niti ds će utjecati reakcija površine dN, koja će biti zbir reakcije uzrokovane napetosti elementarnog bestežinskog dijela niti i komponente težine ovog presjeka:

dN = T da + dG cos a = Ti da + yds cos a

gdje je Ti napetost elementarnog presjeka konca bez težine samo zbog njegovog savijanja (bez

uzimajući u obzir druge faktore), da = kds, k - zakrivljenost presjeka, y - specifična težina navoja, [N/m], a - ugao između tangente na elementarni presjek i x-ose.

Elementarna sila zatezanja niti dT, zauzvrat, bit će zbir sile trenja uzrokovane reakcijom dN i gravitacijske komponente:

dT = dTi + dT2 + dT2 = f dN - dGsin a = fTi kds + f y cosads - y sin ads (i)

Uzimajući u obzir aditivnost ukupnog diferencijala, dijelimo (i) na tri jednačine

Pošto je dy = yxdx , cosa =

dT1 = fT1kds; dF2 = fikosade; dF3 =-yúnads. dx 1 dy y x

U x_ k _ _U xx_

V17^ " " 1 + (y,)2 ]]

dT1 = fT1kds = fT1k-

Integrirajmo prvu jednačinu.

fTik^¡1 + (y"x)2dx; dF2 = f ydx; dF3 = -/y"xdx.

dx, odakle

gdje je komponenta sile P2, koja ne uzima u obzir težinu konca. Formula (2) je Eulerova formula, u kojoj se umjesto ugaone koordinate uvodi x koordinata. Integracija druge jednačine daje

P2 = / uh. (3)

Integracija treće jednačine daje

F3 = -YÍ y Xdx

Zbrajanjem komponenti sile trenja dobijamo R2 = ^ + G2 + , ili

F Yx -/í U,dx .

Prvi član je zbog sile napetosti bestežinske niti. Kod y = 0, jednačina (5) postaje Eulerova jednačina. Drugi član je zbog sile trenja niti zbog njegove gravitacije. Treći član je zbir tangencijalnih komponenti sila gravitacije elemenata navoja.

Slika 2.

Razmotrimo primjer, izračunavanje sile trenja teške niti na četvrtini kruga, sl. 2, y = y/ a2 - x2, 0< х < а.

=__¡^ - x* = a

0 I 1+(uH) 1 / g /P

E = R1e 1 ] = R1e 0 = = R1e 2 . E2 = /^a

Ez = -r( Vx ^ = -y\-o "VI

Zamjenom pronađenih vrijednosti E u izraz (5) dobijamo

P2 = Re 2 -Ha(1 - /).

Nit će početi kliziti s površine kruga na P2 = 0, odnosno na polumjeru kružnice

R / P a >-g--ge 2

LITERATURA

1. Ksendzov V. A. Trenje fleksibilne niti na konveksnoj površini. Bilten Rjazanskog državnog agrotehnološkog univerziteta, br. 3 (7) 2010. str. 59-60.

Da biste nastavili čitati ovaj članak, morate kupiti cijeli tekst. Članci se šalju u formatu PDF na e-mail adresu navedenu prilikom plaćanja. Vrijeme isporuke je manje od 10 minuta. Cijena jednog artikla - 150 rubalja.

Ključne riječi

BELTING / KOEFICIJENT VUČENJA / TRENJE FLEKSIBILNIH TELA/ TRIBOMETER / REMENSKI POGON / KOEFICIJENT VUČENJA / TRENJE FLEKSIBILNIH TELA / TRIBOMETER

anotacija naučni članak o mehanici i mašinstvu, autor naučnog rada - Pozhbelko Vladimir Ivanovič

Hitan problem određivanja graničnih vučnih svojstava trenja fleksibilnih tijela zakrivljenih oko remenice kada se koriste za pouzdan prijenos obrtnog momenta u uslovima potpunog odsustva podmazivanja, koji nastaju prilikom široke upotrebe remenskih tarnih pogona u mehaničkim pogonima mašina (mjenjači , varijatori brzine, trakasti transporteri itd.). Složenost rješavanja ovog problema određena je činjenicom da su u praksi vučne mogućnosti ograničene trenje fleksibilnih tijela u stvarnosti remenski pogoni ovise o mnogim projektnim parametrima pojasa (na primjer, o debljini, radijusu savijanja i elastičnosti fleksibilne veze), koji se uopće ne uzimaju u obzir klasičnom Eulerovom formulom. Za rješavanje ovog problema autor je predložio direktnu metodu za određivanje vučne sposobnosti zakrivljenih elastično rastegljivih fleksibilnih tijela pri njihovom trenju bez podmazivanja u tarnim remenskim pogonima za različite oblasti mašinstva, izvedenu na osnovu upotrebe razvijene jednostavan i kompaktan mehanički tribometar s probno zakrivljenim fleksibilnim elementom postavljenim na njegovu rotirajuću remenicu s dva otvorena kraja s oprugom u odnosu na tijelo. Tribometar omogućava eksperimentalno određivanje područja režima povlačenja vuče stabilnog rada zakrivljenog fleksibilnog remena bez klizanja pogona trenja klinastog remena. Na osnovu rezultata eksperimenta izvedenog na ovom tribometru, nova i pogodna za praktične proračune analitička eksponencijalna zavisnost optimalnog koeficijent potiska Frikcioni prijenosi s klinastim remenom. Ova nova ovisnost koeficijent potiska dozvoljava dizajneru remenski pogoni precizno izračunati njihove granične vučne režime rada u pogonskim pogonima različitih mašina (mašine za obradu metala, šivaće mašine, oprema za pletenje itd.), obezbeđujući, uz minimalnu silu zatezanja remena i njegovu najveću izdržljivost, prenos obrtnog momenta na radni element bez štetno klizanje fleksibilnog para trenja. Rezultati ovog rada će omogućiti da se u mašinstvu u potpunosti ostvare maksimalne vučne sposobnosti prenosa obrtnog momenta fleksibilnim frikcionim parom i na taj način smanje dimenzije i produži vek trajanja perspektivnih frikcionih mehaničkih pogona.

Povezane teme naučnih radova iz mehanike i mašinstva, autor naučnog rada je Pozhbelko Vladimir Ivanovič

Granična vučna svojstva i zakoni trenja zatezno fleksibilnih tijela u remenskim pogonima. Dio 1, 2
2011 / Pozhbelko Vladimir Ivanovič
Novi analitički zakoni i univerzalne konstante vanjskog i unutrašnjeg graničnog trenja
2005. / Pozhbelko V.I.
Pregled tehničkih sredstava i metoda za određivanje koeficijenta trenja u paru “Fleksibilni element – kruto tijelo”
2019 / Bocharova S.S., Sereda N.A.
Za izračunavanje remenskog pogona
2017 / Belov Mihail Ivanovič
Teorija remenskih pogona uzimajući u obzir jednadžbu ravnoteže energije trenja
2011 / Fedorov S. V., Afanasyev D. V.
Osobine procjene vučne sposobnosti klinastog prijenosa
2007 / Martynov Valentin Konstantinovič, Semin I. N.
Eksperimentalna procjena vučne sposobnosti remenskih pogona s različitim metodama zatezanja remena
2012 / Balovnev N.P., Dmitrieva L.A., Semin I.N.
Eksperimentalna istraživanja parametara frikcionih mehanizama ribolova u industrijskom ribolovu
2014 / Nedostupno Aleksandar Aleksejevič, Degutis Andrius Vitautovič
Načini poboljšanja mehaničkog pogona generatora napajanja za putnički automobil
2007 / Balovnev N.P., Vavilov P.G.
Fleksibilno opterećenje prijenosa
2014 / Gurevič Jurij Efimovič

Razmotriti aktuelni problem određivanja graničnih vučnih svojstava frikciono zakrivljenim savitljivim pogonskim remenom u klinastom remenskom pogonu koji se primjenjuje na pogonske mehanizme bez podmazivanja koji se široko koriste u različitim granama mašinogradnje, na primjer u tehnološkim automatskim mašinama kao iu raznim transportnim sredstvima. U radu je prikazana nova metoda grafičke konstrukcije ovisnosti vučnog trenja zakrivljenih elastično rastezljivih fleksibilnih tijela u remenskom pogonu, koja su radila bez maziva s različitim koeficijentom vuče. U ovom radu pogledajte novi jednostavan i kompaktan tribometar za mjerenje relativne sile trenja zakrivljenog fleksibilnog tijela sa svojom debljinom i radijusom krivine, lako se može primijeniti u mašinskoj industriji. Sadržaj rada utvrđuje i analitičke zavisnosti vučne karakteristike elastičnog remenskog pogona i definiše nove univerzalne konstante trenja savitljivog klinastog tela, koje se u potpunosti usklađuju sa iskustvom i tačno definišu granicu racionalnog projektovanja mehanizama trenja. , na bazi modela elastične deformacije i analize tribodinamike zakrivljenog tarnog para pronađeno je analitičko rješenje za specificirani zadatak Štaviše, definirati graničnu vuču fleksibilnih mehaničkih prijenosnih karika, čija je sposobnost korišćena sintezom optimizacije jelovih remenskih pogona u mašinogradnji i teorijom fleksibilnih tijela u mašinama. . Kao rezultat je navedena racionalna sfera za pogonski klinasti remenski pogon bez punog klizanja u pogonskim sistemima rotora prijenosa stroja. Uz optimalne vučne karakteristike remenskog pogona, dizajneri mogu odabrati odgovarajuću konstrukciju za određeni projektni zadatak prema funkciji stroja. Zasigurno je proučavanje rada od velike pomoći dizajnerima da lakše i brže dođu do efektivnog frikcionog pogonskog prijenosa na konceptualnom dizajnu različitih pogonskih mehanizama trenja bez podmazivanja.

Tekst naučnog rada na temu “Eksperimentalno proučavanje vučnih svojstava trenja bez podmazivanja fleksibilnih tijela u remenskim pogonima”

UDC 621.891

EKSPERIMENTALNO ISTRAŽIVANJE vučnih svojstava trenja bez podmazivanja savitljivih tijela u remenskim pogonima

IN AND. Pozhbelko

Hitan problem određivanja graničnih vučnih svojstava trenja fleksibilnih tijela zakrivljenih oko remenice kada se koriste za pouzdan prijenos obrtnog momenta u uslovima potpunog odsustva podmazivanja, koji nastaju prilikom široke upotrebe remenskih tarnih pogona u mehaničkim pogonima mašina (mjenjači , varijatori brzine, trakasti transporteri itd.). Složenost rješavanja ovog problema određena je činjenicom da u praksi vučne sposobnosti graničnog trenja fleksibilnih tijela u stvarnim remenskim pogonima zavise od mnogih konstrukcijskih parametara remena (na primjer, od debljine, radijusa savijanja i elastičnosti remena). fleksibilna veza), koji se uopće ne uzimaju u obzir klasičnom Eulerovom formulom. Za rješavanje ovog problema autor je predložio direktnu metodu za određivanje vučne sposobnosti zakrivljenih elastično rastegljivih fleksibilnih tijela pri njihovom trenju bez podmazivanja u tarnim remenskim pogonima za različite oblasti mašinstva, izvedenu na osnovu upotrebe razvijene jednostavan i kompaktan mehanički tribometar s probno zakrivljenim fleksibilnim elementom postavljenim na njegovu rotirajuću remenicu s dva otvorena kraja s oprugom u odnosu na tijelo. Tribometar omogućava eksperimentalno određivanje područja režima povlačenja vuče stabilnog rada zakrivljenog fleksibilnog remena bez klizanja pogona trenja klinastog remena. Na temelju rezultata eksperimenta izvedenog na ovom tribometru, dobivena je i aproksimirana nova i za praktične proračune pogodna analitička eksponencijalna ovisnost optimalnog koeficijenta vučne transmisije trenja klinastih remena. Ova nova zavisnost koeficijenta vuče omogućava projektantu remenskih pogona da precizno izračuna njihove maksimalne vučne režime rada u pogonskim pogonima različitih mašina (mašine za obradu metala, šivaće mašine, oprema za pletenje itd.), obezbeđujući prenos obrtnog momenta na radni element sa minimalnom silom zatezanja remena i njegovom najvećom izdržljivošću bez štetnog klizanja fleksibilnog tarnog para. Rezultati ovog rada će omogućiti da se u mašinstvu u potpunosti ostvare maksimalne vučne sposobnosti prenosa obrtnog momenta fleksibilnim frikcionim parom i na taj način smanje dimenzije i produži vek trajanja perspektivnih frikcionih mehaničkih pogona.

Ključne riječi: remenski prijenos, koeficijent vuče, trenje fleksibilnih tijela, tribometar.

1. Uvod. Formulacija problema

Trenje bez podmazivanja, između čvrstih okruglih tijela koja međusobno djeluju, i različitih elastično rastegljivih fleksibilnih tijela koja ih pokrivaju, zakrivljenih duž polumjera koturača ili bubnja (navoj, ravna traka, kaiš, uže) ima široku primjenu u mašinstvu i osnova za rad različitih mašina sa kaišom i užetom.frikcioni zupčanici, pri projektovanju kojih je potrebno obezbediti stabilne vučne karakteristike zupčanika bez proklizavanja (da bi se stvorio potreban obrtni moment na gonjenom vratilu). U praksi je poznato da je proklizavanje fleksibilnih karika duž remenice kada njihovo podmazivanje nije dozvoljeno (na primjer, u vučnim remenskim pogonima, trakastim transporterima, tekstilnim i pletaćim mašinama) štetno, jer dovodi do habanja tarnog para, smanjenje radnog veka fleksibilnih karika i smanjenje efikasnosti.

Glavni pokazatelj vučne sposobnosti tarnih zupčanika sa fleksibilnim spojevima je koeficijent vuče y - ovo je omjer obodne sile trenja fleksibilne veze koja okružuje remenicu i ukupne sile predzatezanja obje grane ove veze.

U tehnologiji, pri stvaranju raznih mehanizama i mašina sa fleksibilnim tarnim spojevima bez podmazivanja, zadatak je eksperimentalnog određivanja njihovih vučnih karakteristika u režimima rada bez proklizavanja ovih fleksibilnih spojeva (koji

može dovesti do potpunog zaustavljanja vučnog remena i pogonske remenice dok pogonski motor radi). Najrelevantniji i složeniji (u poređenju sa uobičajenim merenjem koeficijenta trenja dva čvrsta tela translacionog ili rotacionog kinematičkog para) je ovaj problem u stvarnim remenskim pogonima, gde (za razliku od klasičnog Eulerovog zakona za suvo trenje na kružni bubanj je idealno tanak, tj. nema nikakvu debljinu, nerastegljivu i savitljivu nit koja klizi i za razliku od dobro poznatog Amonton-Coulombovog zakona za suho trenje čvrstih tijela o ravni) pokazalo se da prema novom zakon graničnog trenja fleksibilnih tijela koji je ustanovio autor, njihove vučne sposobnosti u stvarnim remenskim pogonima bez klizanja zavise od mnogih faktora koji Euler i Amonton-Coulomb formule ne uzimaju u obzir, na primjer:

a) debljina i elastičnost fleksibilne veze, kao i polumjer zakrivljenosti njenog savijanja oko remenice;

b) minimalni ugao oslonjenog luka savitljive veze na remenici i dužinu kontakta savitljive veze sa koturom unutar ovog ugla;

c) najveći dozvoljeni odnos između ugla kliznog luka na remenici i punog ugla omotača remenice fleksibilnom vezom.

Poznati su i različiti uređaji za određivanje koeficijenta trenja fleksibilnih materijala (konac, kaiš, traka, konopac itd.) koji nastaje prilikom njihovog uzdužnog klizanja po vodilici u različitim oblastima mašinstva (remenski pogoni, tekstilne mašine, transportne trake , pilane sa zatvorenom tračnom testerom, proizvodnja kablova i trikotaže i dr.), koje imaju sljedeće konstrukcijske i operativne karakteristike.

Na primjer, monografija predstavlja dijagram ispitnog stola za mjerenje naprezanja koji sadrži dva identična cilindra koja se neprekidno rotiraju prekrivena zatvorenim ravnim savitljivim pojasom. Stalak je dizajniran za mjerenje koeficijenta trenja ravnog presjeka pokretnog fleksibilnog pojasa pritisnutog hidrauličnim cilindrom na stacionarni ravni i nedeformabilni uzorak. Dizajn ovog postolja ne dozvoljava mjerenje vučne sposobnosti trenja zakrivljenih vlačnih frikcionih fleksibilnih tijela u remenskim pogonima, postolje je složenog dizajna, velikih dimenzija i cijene.

Drugi poznati uređaj za određivanje koeficijenta trenja fleksibilnih materijala sadrži jedinicu za opterećenje za ispitivanu zatvorenu fleksibilnu traku u obliku dva klizna valjka sa pogonom za njihovo kretanje i jedinicu za mjerenje sile trenja u obliku zakrivljene vodilice sa suspendovano opterećenje. Nedostaci ovog uređaja su:

1. Složenost dizajna uređaja i potreba za korištenjem dodatne jedinice opterećenja u obliku tečne kupke.

2. Velike dimenzije i mogućnost rada samo u strogo vertikalnom položaju.

3. Izrada utovarne jedinice u obliku dva pomična valjka kada se razmiču okomito na osu valjaka dovodi do fluktuacije ugla njihovog omotanja ispitivane trake, što umanjuje pouzdanost merenja koeficijenta trenja savitljive trake. materijala.

4. Niska efikasnost određivanja koeficijenta trenja fleksibilnih materijala, što je zbog nemogućnosti promjene ugla zahvata ispitivanog fleksibilnog tijela.

Poznat je i mjerni uređaj za određivanje koeficijenta trenja navoja, koji se sastoji od kućišta, cilindrične vodilice koja je ugrađena na njemu za smještaj fleksibilnog tijela koje se ispituje i pogona za njegovu rotaciju; jedinica za zatezanje fleksibilnog tijela i jedinica za mjerenje njegove napetosti, uključujući dinamometar i ljenjir; kao i jedinica za promjenu ugla zahvata cilindrične vodilice ispitanim fleksibilnim tijelom u obliku žljeba sa pokretnim upravljačkim blokom.

Nedostaci ovog uređaja su:

1. Niska tačnost mjerenja, budući da kretanje u utoru kontrolnog bloka ne osigurava precizno postavljanje potrebnog ugla obima, čije se izračunavanje iz veličine ovog kretanja vrši pomoću složenih formula i zahtijeva vrijeme.

2. Ograničen opseg promjene ugla zahvata vodilice fleksibilnim tijelom - zbog pomicanja valjka sa opterećenjem u žljebu, nemoguće je ostvariti ugao omotanja veći od 180° i manji od 30 ° (tj. opseg ugla omotača je ograničen pomeranjem tereta u opsegu od 30 do 180°, što smanjuje efikasnost određivanja koeficijenta trenja).

3. Složenost dizajna zbog upotrebe dodatnih jedinica za balansiranje ljenjira vage i stezaljke za sprječavanje odmotavanja mjerenog konca, implementacije jedinice za opterećenje u obliku tereta vertikalno okačenog kroz blok i implementacija jedinice za promjenu veličine ugla obima u obliku tijela valjka koji se kreće u vertikalnom žljebu.

4. Velike dimenzije i prisustvo vertikalno visećih tereta u utovarnim jedinicama ne dozvoljavaju upotrebu ovog mernog uređaja kao kompaktnog stonog tribometra sa bilo kojim uglom nagiba njegovog tela.

5. Neprikladnost ove instalacije za mjerenje vučnih karakteristika trenja u remenskim pogonima, gdje prema zateznoj sili gonjene grane mora biti promjenjiva (kod ovog uređaja ova sila zatezanja je konstantna i jednaka težini tereta).

6. Ograničene mogućnosti i visok intenzitet rada za određivanje različitih karakteristika trenja fleksibilnih materijala na instalaciji - instalacija vam ne dozvoljava da direktno odredite obimnu silu trenja fleksibilnih tijela i koeficijent vuče, koji su glavne vučne karakteristike različitih tipova. frikcionih remenskih pogona, koristeći skalu uređaja.

2. Razvoj tribometra za određivanje vučnih karakteristika trenja fleksibilnih tijela

Na slikama 1 i 2 prikazan je jednostavan i kompaktan tribometar U1R koji je razvio autor za direktno određivanje vučnih karakteristika trenja fleksibilnih materijala u proširenom rasponu promjena ugla zahvata vodilice fleksibilnim tijelom i komparativna analiza karakteristike trenja fleksibilnih tijela različitih oblika, uzimajući u obzir uvjete njihovog opterećenja u različitim remenskim pogonima sa prednapetim remenom.

Suštinu razvijenog mjernog uređaja ilustruje crtež, gdje je na Sl. 1 prikazuje opći kinematički dijagram tribometra, a sl. Na slici 2 prikazan je dijagram interakcije opružnog zaglavlja sa začepnim točkom koji je povezan s rotirajućom remenicom, tvoreći frikcioni par sa ispitno zakrivljenim fleksibilnim tijelom.

Navedeni tribometar za određivanje vučnih karakteristika trenja fleksibilnih tijela sadrži kućište 1, vodilicu ugrađenu na kućište (u obliku rotacionog kotura 2) za postavljanje ispitivanog fleksibilnog tijela 3 na njega i pogon za njegovu rotaciju, koji se može izraditi u obliku kutne rotacijske poluge 4 ili u obliku samokočnog pužnog zupčanika.

Rice. 1. Opća struktura tribometra (faza predzatezanja grana zakrivljenog fleksibilnog tijela)

Tribometar sadrži i jedinicu za opterećenje savitljivog tijela 3 u obliku elastičnog elementa 5 koji je okretno pričvršćen za tijelo 1, koji povezuje otvorene krajeve fleksibilnog tijela 3 sa zglobnim osloncima stezaljki 6 elastičnog elementa 5; i jedinica za mjerenje napetosti tijela 3, uključujući dinamometar 7 sa mjernom iglom 8 i dvostrukim ravnalom 9 za istovremeno mjerenje nekoliko karakteristika trenja fleksibilnog tijela pod datim uglom omotača a.

Osim toga, tribometar sadrži jedinicu za promjenu ugla obujma vodilice 2 sa fleksibilnim tijelom 3, izrađenim u obliku stezaljki 6 smještenih na koncentričnom krugu tijela 1 oko ose rotacije vodilice 01, u kombinaciji sa kružnom mjernom skalom obimnog kuta 10 i namijenjen za preciznu ugradnju na nju prije početka testiranja potrebnog ugla omotača a u neograničenom rasponu. Kružna mjerna skala 10 povezana je s dvostrukom ljestvicom skale 9 očitavanja dinamometra 7 koja se nalazi na tijelu 1. Vodilica 2 se može spojiti s točkom 11 koji je u interakciji sa oprugom 12.

Koristeći ovaj tribometar (vidi sliku 1), možete istovremeno pratiti i odrediti sljedeće indikatore za testirano fleksibilno tijelo 3 (vučni remen, traka, konac, sajla):

1. a - navedeni ugao zahvata ispitanog fleksibilnog tijela 3 rotacionog remenice 2.

2. P0 - sila predzatezanja svakog kraja ispitanog fleksibilnog tijela.

3. r - sila zatezanja ispitivanog fleksibilnog tijela 3 u trenutku prekida njegovog frikcionog kontakta sa vodilicom 2.

4. p = 2(p - P0) - obimna sila trenja pri traženom različitom uglom obima a.

5. y =-- - koeficijent vuče (analogno koeficijentu trenja za zakrivljeno trenje

2 p0 fleksibilna tijela).

Treba napomenuti da je koeficijent vuče y općeprihvaćen glavni pokazatelj vučnih svojstava zakrivljenih fleksibilnih tijela različitih tarnih zupčanika, koji pokazuje koliki je dio ukupne sile predzatezanja oba kraja fleksibilnog tijela (2p) ostvaren. u stvaranju obimne sile trenja p (0< у < 1) для передачи за счёт неё требуемого вращающего момента на ведомый вал.

Navedene karakteristike trenja fleksibilnih tijela međusobno su povezane dobro poznatim formulama:

p = 2(p - p.); y = p = ^^^ = P -1. (1)

Da biste upravljali ovim tribometrom, prvo morate podesiti željeni ugao obima a u položaju “0” poluge 4 (vidi sliku 1) na kružnoj skali 10 - okretanjem elastičnog elementa 5 na jednu od stupnjevanih stezaljki 6 do stvoriti prednaponsku silu F0. Nakon toga, trebate izvesti jednostavan kutni okret vodilice 2 sve dok se frikcioni kontakt „fleksibilno tijelo - vodilica” ne prekine (položaj 1*). Zatim, sa vodilicom 2 koja miruje u položaju 1*, izvršite tačno statičko mjerenje sile zatezanja fleksibilnog tijela 3 kada se lomi F1 (a), sile trenja Ft (a) i koeficijenta vuče y(a) = y0 na ravnalu 9, kalibriranom na na osnovu formule (1).

Da biste ponovili mjerenja na tribometru, pritisnite oprugu 12 sa začepnog točka 11 da vratite vodilicu 2 pomoću poluge 4 iz mjernog položaja “1*” u početni položaj “0”, a zatim ponovite okretanje ugaone poluge 4 u poziciju “1*” otkazivanje frikcionog kontakta ispitivanog fleksibilnog tijela 3. Praktično, ugao rotacije poluge 4 od početnog položaja “0” do položaja kvara frikcionog kontakta “1*” je unutar pola okreta vodilice 2.

Dakle, dizajn ovog tribometra (vidi sliku 1) omogućava precizno i brzo podešavanje različitih potrebnih uglova omotača bez upotrebe proračunskih formula, čime se povećava tačnost merenja i smanjuje vreme utrošeno na testiranje fleksibilnih tela. Osim toga, ovaj mjerni uređaj omogućava istovremeno i direktno određivanje na ljenjiru različitih karakteristika trenja fleksibilnih tijela s neograničenim rasponom promjena ugla njihovog omotanja oko vodilice, čime se smanjuje radni intenzitet i povećava efikasnost tribometra. kada se koristi u tribometriji.

3. Konstrukcija i analiza vučnih karakteristika remenskog pogona

Rezultati mjerenja na tribometru (vidi sliku 2) mogu se koristiti za procjenu sposobnosti frikcionih fleksibilnih elemenata da prenesu moment zbog njihove interakcije sa omotanom površinom vučnog bubnja i za naknadnu konstrukciju vučnih karakteristika ravnog , okrugli i klinasti remeni koji se široko koriste u prijenosima obrtnog momenta u mašinstvu. Utvrđeno je da za sve ove vrste remenskih pogona njihova vučna karakteristika općenito predstavlja kombinaciju ravne linije elastičnog klizanja sa krivuljom klizanja - u graničnoj tački y = y0, osiguravajući rad frikcionog remenskog pogona sa maksimalna efikasnost.

Eksperiment na ovom tribometru (vidi sliku 1) izveden je sa ciljem da se na njemu prouče vučne sposobnosti trenja prenosnika klinastih remena uobičajenih u mašinstvu kada su ugrađeni na tribometar u V-žljeb remenice 2 a zakrivljeni pojas 3 sa otvorenim krajevima oprugama, koji ima parametre dj ô = 25,5 i standardni ugao obima kada se ispituje prema ISO je a = 180°. Rezultati određivanja optimalnog koeficijenta vučne transmisije klinastog remena dobijeni pomoću tribometra: V0 = 2/3 - su u skladu sa praksom i pojašnjavaju date referentne podatke (a = 180°, V0 ~0,6-0,7), tj. koristiti za konstruiranje vučne karakteristike frikcionog prijenosa prema očitanjima tribometra (slika 3) i iz nje analizirati vučna svojstva fleksibilnih tarnih tijela u cijelom rasponu od 0<У0 ^ 1.

Prihvaćene oznake na sl. 3:

dj, ô - izračunati prečnik rotacione remenice 2 ugrađene na tribometar (vidi sliku 1) i debljina ravnog ili okruglog fleksibilnog tela 3 ispitanog na tribometru (za klinasti remen ô = 2y0, gde je y0 tabelarni parametar sekcije pojasa);

d^/ ô - bezdimenzionalni projektni parametar frikcionog prijenosa sa fleksibilnim priključkom;

G = 0,5d! - navedeni radijus zakrivljenosti savijanja remena 3 oko rotacione remenice 2;

y0 je optimalni koeficijent vuče mjeren tribometrom, koji u tački P određuje granicu režima stabilnog frikcionog spoja tijela 2 i 3 bez njihovog relativnog klizanja (granica racionalne upotrebe vučne sile remenskog pogona);

".- h h h h h

Bezdimenzijski parametar koji ograničava linearnost u granici (y = y0)

granica elastične napetosti zakrivljenog fleksibilnog pojasa 3;

A - racionalno područje<у0 тяговых режимов работы машин (с устойчивым фрикционным сцеплением ремня 3 со шкивом 2); В - область у >y0 kratkotrajni rad sa delimičnim proklizavanjem remena duž remenice; C - način potpunog proklizavanja prijenosa.

Rice. 3. Konstrukcija vučnih karakteristika pogona frikcionog remena

Pored vučne karakteristike (vidi sliku 3) na sl. Slika 4 prikazuje eksperimentalni grafikon promjena optimalnog koeficijenta potiska y0 dobiven iz očitavanja ovog tribometra pri različitim uglovima omotača a.

Rice. 4. Eksperimentalna granična krivulja vučnih režima rada klinastog prijenosa bez klizanja fleksibilnog para trenja pod različitim uglovima remenice a

Iz analize grafikona na Sl. 4 slijedi da je funkcionalna ovisnost 0 (a) eksponencijalna kriva 1, koja se u radnom intervalu a >90° može aproksimirati u obliku proračunske formule oblika:

y0 (a) = 1 - exp(0,15 - 0,007a). (2)

Na eksperimentalnom grafu y0 (a) (vidi sliku 4) može se identifikovati oblast intenzivnog

povećanje koeficijenta vuče (zbog povećanja obodne sile trenja fleksibilnog remena bez podmazivanja), ograničeno uglom omotača od 90° specificiranim tokom projektovanja<а< 180° и реализуемым

bez klizanja fleksibilnog tarnog para sa optimalnim koeficijentom vuče aproksimiranog u specificiranom opsegu ugla a prema zavisnosti (2) unutar 0,37< у0 < 2/3 .

1. Razvijeni jednostavan i kompaktan tribometar sa otvorenim zaustavljenim remenom (vidi sliku 1) može se koristiti za direktnu procjenu vučne sposobnosti zakrivljenih elastično-zateznih fleksibilnih tarnih elemenata u remenskim pogonima s različitim konstrukcijskim parametrima i pod različitim uglovima omotača remenice ( vidi slike 3 i 4).

2. Na temelju rezultata eksperimenta izvedenog na ovom tribometru, dobivena je nova analitička eksponencijalna ovisnost (2) optimalnog koeficijenta vuče tarnih pogona klinastih remena za proračun njihovih vučnih načina rada bez proklizavanja fleksibilnog tarnog para.

Književnost

1. Bowden, F.P. Trenje i podmazivanje čvrste materije / F.P. Bowden i D. Tabor. - Oxford: Clarendon Press, 1994. - 542 str.

2. Moore, F.D. Principi i primjena tribologije / F.D. Moore. - New York: Pergamon Press, 1998. - 487 str.

3. Persson, B. Trenje klizanja: fizički principi i primjene / B. Persson. - Berlin: Springer-Verlag Press, 2000. - 191 str.

4. Chen, W.W. Numerički model za dodirne tačke različitih materijala s obzirom na tangencijalne vučne sile / W.W. Chen, Q. Wang // Mech. Mater. - 2008. - Ne. 40 (11). - P. 936-948.

5. Dienwiebel, M. Uviđanje formiranja trećeg tijela metalnih tribosistema putem nove on-line tribometrije /M. Dienwiebel // Procedure of the 5th World Tribology Congress WTC - 2013. - Italija, Torino, 2013. - P. 301-305.

6. Putignano, C. Mehanika viskoelastičnog kontakta: numeričke simulacije s eksperimentalnom validacijom / C. Putignano // Proceding of the 5th World Tribology Congress WTC - 2013. - Italija, Torino, 2013, P. 683-687.

7. Saulot A. Konkurencija između 3. tjelesnih tokova i lokalne kontaktne dinamike / A. Saulot // Procedure of the 5th World Tribology Congress WTC - 2013. - Italija, Torino, 2013. - P. 1156-1160.

8. Wang, Z. Novi model za djelomično klizanje kontakta koji uključuje nehomogenost materijala / Z. Wang // Trasactions of the ASME: Journal of Tribology. - 2013. - Oktobar. - P. 041401-1-041401-15.

9. Meresse, D. Mehanizmi trenja i habanja fenolnih materijala tribometra velike brzine / D. Meresse // Trasactions of the ASME: Journal of Tribology. - 2013. - jul. - P. 031601-1031601-7.

10. Wang, Q.J. Enciklopedija tribologije / Q.J. Wang, V.W. Chung. - Berlin: Springer-Verlag Press, 2013. - 413 str.

11. Mašinstvo: encikl.: u 4 toma T. IV-1: Mašinski dijelovi. Snaga konstrukcije. Trenje, habanje, podmazivanje / D.N. Rešetov, A.P. Gusenkov, Yu.N. Drozdov i dr. - M.: Mašinostroenie, 1995. - 864 str.

12. Bezyazychny, V.F. Ciklometri za određivanje karakteristika trenja-zamora tarnih površina / V.F. Bezyazychny, Yu.P. Zamyatin, A.Yu. Zamyatin, V.Yu. Zamyatin // Trenje i podmazivanje u mehanizmima i strojevima. - 2008. - br. 11.- str. 10-16.

13. Krainev, A.F. Mehanika mašina: Osnovni rječnik / A.F. Krainev. - M.: Mašinstvo, 2000. - 904 str.

14. Goryacheva, I.G. Mehanika interakcije trenja / I.G. Goryacheva. - M.: Nauka, 2001. - 310 str.

15. Nedostup, A.A. Studija statičkog koeficijenta trenja ribarske užete na bubnju frikcionog zupčanika/A.A. Nedostup, E.K. Orlov // Journal of Friction and Wear. - 2010. - Vol. 31, br. 4. - P. 301-307.

16. A.s. 1012016 SSSR, MKI3 G 01N19/02. Uređaj za mjerenje koeficijenta trenja fleksibilnih materijala / Ya.E. Kuznjecov. - br. 5101524; aplikacija 01/25/91; publ. 15.04.92, Bilten. br. 16. - 4 str.

17. A.s. br. 1080073 SSSR, MKI3 G 01N 19/02. Uređaj za određivanje koeficijenta trenja navoja / T.G. Lukanina. - br. 5202540; aplikacija 03/15/91; publ. 20.06.92, Bilten. br. 21. - 4 str.

18. Tarabarin, V.B. Proučavanje momenta sila trenja u rotacionom paru / V.B. Taraba-rin, F.I. Fursyak, Z.I. Tarabarina // Teorija mehanizama i strojeva. - 2012. - T. 10, br. 1 (19). -WITH. 88-97.

19. Pozhbelko, V.I. Mehanički model trenja i pronalaženje univerzalnih triboloških konstanti / V.I. Pozhbelko // Izv. Chelyab. naučnim centar. - Čeljabinsk: Uralski odeljenje Ruske akademije nauka, 2000. - Br. 1. -S. 33-38.

20. Pozhbelko, V.I. Zakoni sile trenja elastično deformabilnog remenskog prijenosa (nova formulacija Eulerovog problema) / V.I. Pozhbelko // Izv. Chelyab. naučnim centar. - Čeljabinsk: Uralski odeljenje Ruske akademije nauka, 2000. - Br. 3. - str. 56-62.

Pozhbelko Vladimir Ivanovič. Zaslužni radnik Više škole Ruske Federacije, profesor, doktor tehničkih nauka, Južno-uralski državni univerzitet (Čeljabinsk), [email protected].

Bilten Južnouralskog državnog univerziteta Serija "Industrija mašinstva" _2015, vol. 15, br. 1, str. 26-34

EKSPERIMENTALNO ISTRAŽIVANJE VUČNIH SVOJSTVA NEMAZIVNO TRENJE FLEKSIBILNIH TELA U REMENOM POGONU

V.I. Pozhbelko, Južno-uralski državni univerzitet, Čeljabinsk, Ruska Federacija, [email protected]

Ključne riječi: remenski prijenos, koeficijent vuče, trenje savitljiva tijela, tribometar.

1. Bowden F.P., Tabor D. Trenje i podmazivanje čvrste tvari. Oxford, Clarendon Press, 1994. 542 str.

2. Moore F.D. Principi i primjena tribologije. New York, Pergamon Press, 1998. 487 str.

3. Persson B. Trenje klizanja: Fizički principi i primjene. Berlin, Springer-Verlag Press, 2000. 191 str.

4. Chen W.W., Wang Q. Numerički model za dodirne tačke različitih materijala s obzirom na tangencijalne vučne sile. Mech. Mater, 2008, br. 40(11), str. 936-948.

5. Dienwiebel M. Uvid u formaciju trećeg tijela metalnih tribosistema pomoću nove on-line tribometrije. Zbornik radova 5. Svjetskog tribološkog kongresa WTC - 2013. Italija, Torino, 2013., str. 301-305.

6. Putignano C. Mehanika viskoelastičnog kontakta: Numeričke simulacije s eksperimentalnom validacijom. Zbornik radova 5. Svjetskog tribološkog kongresa WTC - 2013. Italija, Torino, 2013., str. 683-687.

7. Saulot A. Takmičenje između 3. tjelesnih tokova i lokalne kontaktne dinamike. Zbornik radova 5. Svjetskog tribološkog kongresa WTC-2013. Italija, Torino, 2013, str. 1156-1160.

8. Wang Z. Novi model za djelomično klizanje kontakta koji uključuje nehomogenost materijala. Trasactions of the ASME: Journal of Tribology, 2013, oktobar, str. 041401-1-041401-15.

9. Meresse D. Mehanizmi trenja i habanja materijala na bazi fenola tribometra velike brzine. Trasactions of the ASME: Journal of Tribology, 2013, jul, pp. 031601-1-031601-7.

10. Wang Q.J., Chung V.W. Enciklopedija tribologije. Berlin, Springer-Verlag Press, 2013. 413 str.

11. Rešetov D.N., Gusenkov A.P., Drozdov Uy.N. Mašinskogradnja. Entsiklopediya. T. IV-1: Detalji mashin. Konstrukcionnaya prochnost". Trenie, iznos, smazka. Moskva, Mashinostroenie Publ., 1995. 864 str.

12. Bezyazychnyy V.F., Zamyatin Yu.P., Zamyatin A.Yu., Zamyatin V.Yu. Tsiklometry dlya opre-deleniya friktsionno-ustalostnykh kharakteristik poverkhnostey treniya. Trenje i podmazivanje u mašinama i mehanizmima, 2008, br. 11, str. 10-16. (na ruskom.)

13. Kraynev A.F. Mehanika mashin: Osnovni "nyy dictionary" . Moskva, Mašinostroenie Publ., 2000. 904 str.

14. Goryacheva I.G. Mekhanika friktsionnogo vzaimodeystviya. Moskva, Nauka Publ., 2001, 310 str.

15. Nedostup A.A., Orlov E.K. Studija statičkog koeficijenta trenja ribarske konopce na frikcionom dobošu. Časopis za trenje i habanje, 2010, vol. 31, br. 4, str. 301-307.

16. Kuznetsov Ya.E. Ustroystvo dlya izmereniya koeffitsienta treniya gibkikh materialov. Patent SSSR, br. 1012016, 1991. 4 str.

17. Lukanina T.G. Ustroystvo dlya opredeleniya koeffitsienta treniya niti. Patent SSSR, br. 1080073, 1991. 4 str.

18. Tarabarin V.B., Fursyak F.I., Tarabarina Z.I. . Teorija mehanizmov i mašina, 2012, vol. 10, br. 1 (19), str. 88-97. (na ruskom.)

19. Pozhbelko V.I. . Chelyabinsk, Izvestiya Chelyabinsk naučna istraživanja, UrO RAN Publ., 2000, br. 1, str. 33-38. (na ruskom.)

20. Pozhbelko V.I. . Chelyabinsk, Izvestiya Chelyabinsk naučna istraživanja, UrO RAN Publ., 2000, br. 3, str. 56-62.

Encyclopedia

1 0 0

Ako pronađete grešku, odaberite dio teksta i pritisnite Ctrl+Enter.