Keerme hõõrdumine silindrilisel pinnal. Euleri valem

(56) Autoriõigussertifikaat SSRM 1080073, klass. 6 01. 19/02, 1983. Autoritunnistus NSVL 1376009, klass. 6 01. 19/02, 1987. NSVL autoriõiguse tunnistus 1089488, klass. 6 1. 19.02.1983, prototüüp. EF Dovaniya. Meetodi täpsuse eesmärk, mitte pelleti kvaliteedist tingitud, on vastu võtta sellega kaasnevat koormust Leiutis käsitleb materjalide, eriti niidilaadsete hõõrdeomaduste määramist seoses masinate ja masinatega. mehhanismid, mille elementide hulgas on painduvad keermed või trossid, mis rulluvad ümber plokkide või muude juhikute Tuntud seadmed keerme või trossi hõõrdeteguri määramiseks, mis on suhteliselt keerulised ja ebatäpsed, kuna ei võta arvesse hõõrdejõud seadme enda üksikutes sõlmedes.Lisaks mõõdavad need seadmed tõmbejõude uuritava niidi ja trossi vastu- ja mööduvates harudes, mille järgi määrab hõõrdeteguri Seade hõõrdeteguri määramiseks Tuntud on ka keerme, mis sisaldab korpust, keerme silindrilist juhikut, laadimisseadet ja hõõrdejõu mõõtmise seadet. uya RIIKLIKU LEIUTUSTE JA AVASTUDE KOMITEE IAMPRI SCST NSVL OPYSANI (54) MEETOD PAINDLIKU KEERE HÕRDEKOOSTEISE MÄÄRAMISEKS (57) Leiutis käsitleb materjalide hõõrdeomaduste uurimist, töömahukuse suurendamist ja vähendamist. Vastavalt keerme vastaskere suhtelisele liikumisele langeb koormus asendist, mis reageerib deformeerimata vedrule ja hõõrdeparameetris nad interakteeruvad, vastukeerme kattenurk puudub; vastupidine ülesliikumine, 1 ill. Kuid selles seadmes kasutatakse hõõrdeteguri määramiseks okste tõmbejõu väärtusi. Kuna praktikas on keerme edasiseks dünaamika arvutamiseks tavaliselt vaja määrata hõõrdetegur, siis on tulemus täpsem, kui see koefitsient on määratud pigem dünaamiliste omaduste kui mõõdetud tõmbejõudude järgi.Leiutise eesmärk on suurendada täpsust ja vähendada töömahukust. -Eesmärk saavutatakse sellega, et vastavalt meetodile, mis seisneb selles, et niidi üks ots ühendatakse vedru kaudu alusega ja teisele on koormatud, kaetakse vastukeha pingutatud keermega, viiakse need suhtelisse liikumisse ja hõõrdetegurit hinnatakse nende hõõrdemõju parameetri järgi, kasutage statsionaarset vastaskeha. Riiklik leiutiste ja avastuste komitee NSVL Riikliku Teadus- ja Tehnikakomitee juures 113035, Moskva, Zh-ZB, Raushskaya muldkeha 4/5 Elski tehas "Patent", g, Uzhgorod, st. G edasi, 10 tootmine - keerme ja vastukeha suhtelisest liikumisest toimub koormuse langemise tõttu deformeerimata vedrule vastavast asendist ja c. Hõõrdemõju parameetrina määratakse vastukeha katmise nurk keermega, mille juures ei toimu koormuse tagurpidi liikumist ülespoole Joonisel on skemaatiliselt kujutatud seade pakutud meetodi rakendamiseks Seade sisaldab fikseeritud plokki 1 ja keerme 2, mille vahel on vaja määrata hõõrdetegur. Keerme otsas riputatakse keerme pingutamiseks koormus 3. Keerme ühendab kangiga 5 vedru 4, mille abil saab seada kattenurka a, keerates kangi ümber telje b. hoob 5 on kinnitatud mutriga 7. Nurgamõõteseade a sisaldab indikaatorit 8 ja poolringikujulist plaati 9; millel skaala asub. Osuti on alati suunatud piki keerme telge ja koormus 10 hoiab poolringi lõikekülge vertikaalselt. Fikseeritud ploki 1 ja keerme 2 vaheline hõõrdetegur määratakse järgmiselt. Koormus 3 tõstetakse kuni a. asendis, kus vedru 4 ei deformeeru ja koormus vabastatakse. Koormus, olles läbinud teatud vahemaa allapoole, peatub ja liigub üles, st tekitab summutatud võnkumisi. Pöörates kangi ümber telje 6, suurendatakse nurka a sellise väärtuseni, mille juures puhkeasendist 5 vabastatud koormus peatub alumises asendis ja koormuse ülesliikumist ei järgne Nurga d mõõtmine radiaanides , määrake silindri ja keerme vaheline libisev hõõrdetegur 1 valemi järgi 10 0,347 Leiutise valem Meetod painduva keerme hõõrdeteguri määramiseks, mis seisneb selles, et 15 keerme üks ots on ühendatud alusega läbi vedru ja teisele asetatakse koormus, vastukeha kaetakse pingutatud keermega, need viiakse suhtelisse liikumisse ja hõõrdeteguri hindamiseks kasutatakse nende hõõrdemõju parameetrit, välja arvatud täpsuse suurendamiseks. ja töömahukuse vähendamiseks kasutatakse statsionaarset vastukeha, keerme ja vastukeha 25 suhteline liikumine toimub koormuse langemise tõttu deformeerimata vedrule vastavast asendist ning hõõrdemõju parameetrina määratakse vastukeha keermega katmise nurk, mille juures 30 ei toimu koormuse vastupidist liikumist ülespoole.

Rakendus

4818405, 24.04.1990

NIME RIIA POLÜTEHNIKA INSTITUUT A. Y. PELSE

VIBA JANIS ALFREDOVITŠ, GRASMANIS BRUNO KARLOVICH, KIŠTŠENKO ANTON ANTONOVYTŠ, STRAZDS GUNTIS ELMAROVICH

IPC / Sildid

Lingi kood

Painduva niidi hõõrdeteguri määramise meetod

Sarnased patendid

Koelõnga 1 on kootud pneumaatiliselt.keemilise töötluse olemus.Selle laengu suurust mõõdetakse kontaktivabalt anduriga 3, mis töötab näiteks elektrostaatilise induktsiooni põhimõttel ja paikneb esimesena niidi 1 liikumissuunas. Seejärel läbib koelõng 1 andurit 4, mis tuvastab neutraliseerimisvoolu 1 ja niidi 1 laengu ning töötab näiteks radioaktiivse aine abil õhku ioniseerides Andurite 3 ja 4 signaalid sisenevad sobitusseadmesse. 5 ja 6, mille järel nad...

Telgede suhtes, mis asetsevad kronsteinil 31, mis on paigaldatud keermejuhiku 32 ühele otsale, ja pingutusrihmarattale 33 keermejuhiku 32 teises otsas, mis asub teljel, mis on kinnitatud kronsteini 34 külge. siini suhtes reguleeritav.Ringrihmülekannet käitab tihvt 35, mis on paigaldatud kudumiskärule. Sõrm 35 suhtleb sidurimehhanismi 37 pöördhoovaga 36 ja liigutab seda piki niidijuhiku 32 üht prismajuhikut vastavalt nõelapõhjade 38 keermesaiusele. Sidurimehhanismi 37 pöördhooval 36 seal on sõrm 39, mis suhtleb vaheldumisi ühe kangiga 40 ja 41, mis pöörlevad vabalt mehhanismile paigaldatud telgedel...

Negatiivse tagasiside andurina kasutatakse läbi muunduri võimendiga ühendatud keermepingutit Joonisel on kujutatud keerme kiiruse reguleerimise süsteemi skeem Kirjeldatud süsteem koosneb tundlikust elemendist 1, muundurist 2, lairibavõimendist 3, a. võrdluselement 4, võimsusmuundur 5, masina mootor b töökeha 7, mis võrdsustab liikuva keerme 8 kiiruse etteantud kiirusega Kirjeldatud pipi liikumise kiiruse kontaktivaba juhtimise süsteem tekstiilitootmises masinad põhineb asjaolul, et kui ponti liigub hõõrdumise tõttu keermejuhiku või pingutiga, siis viimases tekib statsionaarne juhuslik protsess, mida iseloomustab...

Vaatleme paigalseisva kareda silindriga külgneva keerme tasakaalu nurgaga kaarel (vt joonis 37).

Olgu keerme ühele otsale rakendatav jõud P. Milline on väikseim jõud Q, mis tuleb rakendada keerme teisele otsale, et see jääks paigale?

Valime keermeelemendi pikkusega ja määrame sellele mõjuvad jõud (vt joonis 37).

Kirjutame üles projektsioonid elemendile mõjuvate jõudude tasakaaluvõrrandi puutujale ja normaalile:

Siin on T ja (T+dT) keerme pingutusjõud vastavalt elemendi paremas ja vasakpoolses otsas,

dN on silindri küljelt keermeelemendile rakendatav normaalne survejõud,

Keermeelemendi hõõrdejõud silindri pinnale.

Suuremate väiksusastmete koguste kõrvalejätmine ja nurga väiksuse arvessevõtmine (antud juhul ), lahendame dT võrrandisüsteemi:

Eraldades muutujad ja võttes vasakult ja paremalt poolt kindlad integraalid, saame:

(20)

Avaldist (20) nimetatakse Euleri valem.

Pange tähele, et väikseima hoidejõu Q suurus ei sõltu silindri raadiusest.

Nagu ka kaldtasandil seisva koormuse ülesandes, on vaadeldavas ülesandes võimalik määrata jõu maksimaalne väärtus, mille juures silindrilisel pinnal olev niit jääb puhkeolekusse (selleks muutke hõõrdejõud vastupidiseks). Tehes ülaltooduga sarnaseid toiminguid, saame

Siis jääb kareda silindrilise pinnaga külgnev niit selle otsa jõu mõjul paigale mis tahes väärtuses .

NÄIDE 11. Muinasjutus väikesest vaprast rätsepast on episood, kus ta tõestab hiiglasele oma tugevuse üleolekut. Selleks keerab väike rätsep tugeva nööri ümber võimsa tamme, võtab selle ühest otsast ise kinni ja kutsub hiiglast köie teist otsa tõmbama. Kirjeldatud tingimustes ei suutnud hiiglane vaprat (ja loomulikult ka nutikat!) väikest rätsepat välja tõmmata, kuidas ta ka ei üritanud. Arvutage puu köie kattenurk eeldusel, et väikese rätsepa pingutusjõud köiele on 100 korda väiksem kui hiiglase poolt avaldatav jõud.

LAHENDUS. Valemist (20-9.3) saame nurga avaldise:

Siis, kui ja = 0,5 kanepi köie ja puidu jaoks, saame , mis on poolteist pööret.

Pange tähele, et sel juhul ei tohiks tamme hiiglase tõmbejõud välja tõmmata.

Veerehõõrdumine

Veerehõõrdumine on takistus, mis tekib siis, kui üks keha veereb üle teise pinna.

Vaatleme raadiusega R ja raskusega P ringikujulist silindrit, mis asub horisontaalsel ja karedal pinnal. Rakendame silindri teljele horisontaalset jõudu T, mis ei ole piisav, et silinder piki pinda libisema ( ). Silindri ja pinna vastastikmõjust tulenev reaktsioon tuleb rakendada nende kokkupuutepunktis A; selle komponendid on normaalrõhujõud ja hõõrdejõud (vt joonis 38).

Sellise jõuskeemi puhul peaks silinder veerema ükskõik kui väikese jõu T korral, mis on meie kogemusega vastuolus. Märgitud vastuolu tekkis mudelite kasutamise tõttu absoluutselt jäikade kehade kujul, mis on ühel hetkel üksteisega kontaktis. Tegelikult tekib deformatsiooni tõttu kontakt teatud ala, mis on nihkunud veeremise suunas.

Võtame seda asjaolu arvesse, nihutades pinnareaktsiooni rakenduspunkti teatud kaugusele k samale küljele (punkt B joonisel 39.a).

Läbiviidud katsed näitavad, et jõu T suuruse suurenemisel suureneb k väärtus teatud piirväärtuseni nn. veerehõõrdetegur, mille järel algab veeretamine. Allpool on selle koefitsiendi väärtused (sentimeetrites) mõne materjali puhul:

Puit puidul 0,05 – 0,08

Pehmest terasest teraseks

(ratas rööbastes) 0,005

Terasega karastatud teras

(kuullaager) 0,001

Mõnikord on mugav veerehõõrdumist arvesse võtta, lisades sellele jõupaari momendi, nn veerehõõrdemoment ja vastavalt võrdne

On ilmne, et joonistel 39.a ja 39.b näidatud toiteahelad on samaväärsed.

Jooniste 38 ja 39.b jõudiagrammide võrdlus näitab, et võtsime arvesse lisategurit (rullimisel interakteeruvate pindade deformatsioon), lisades veeremise hõõrdemomendi varem kasutatud absoluutselt jäikade kehade vastasmõju mudelile.

NÄIDE 12. Rullik raadiusega R = 5 cm ja kaaluga P asub horisontaaltasapinnal Rulli libisemishõõrdetegur tasapinnal = 0,2, veerehõõrdetegur k = 0,005 cm. Määrake väikseim rulliku teljega risti olev horisontaaljõud T, mille juures rull hakkab liikuma.

Joonisel on rull ja sellele mõjuvate jõudude diagramm. Kirjutame üles tasakaaluvõrrandid:

Olles täiendanud süsteemi veerehõõrdemomendi piirava avaldisega,

leiame väärtuse

Olles täiendanud süsteemi piirava hõõrdejõu avaldisega,

Ksendzov V.A., tehnikateaduste doktor, nimelise Rjazani Riikliku Agrotehnoloogiaülikooli professor. P.A. Kostševa

RASKE PAINDLIKU KEERE HÕRDUMINE KUMERALE PINNALE

Vaadeldakse painduva raske (kaalulise) keerme hõõrdejõu määramise probleemi kumeral pinnal. Tuletatakse hõõrdejõu diferentsiaalvõrrand ja näidatakse selle lahendust üldkujul ja näitega.

Märksõnad: raske painduv niit, kumer pind, hõõrdumine.

RASKE PAINDLUSE HÕRDUMINE KUMERA PINNA KORRAL

Vaadeldakse painduva raske (võimsa) hõõgniidi kumera pinna ümber hõõrdejõu määratlemise probleemi. Järeldatakse hõõrdejõu diferentsiaalvõrrand ning kuvatakse selle lahendus üldvaates ja eksemplaril.

Märksõnad: raske painduv hõõgniit, kumer pind, hõõrdumine.

Artiklis vaadeldakse kaalutu niidi hõõrdumist kumeral pinnal ja näidatakse Euleri valemi rakendamise võimalust antud juhul.

Vaatleme raske (kaalulise) painduva niidi, mille võrrand on y = y(x), hõõrdumist kumeral pinnal, joon. 1. Joondame niidi alguse y-teljega.

Keerme ds elementaarlõiku mõjutab pinna dN reaktsioon, mis on keerme kaaluta elementaarse lõigu pingest põhjustatud reaktsiooni summa ja selle lõigu massi komponent:

dN = T da + dG cos a = Ti da + yds cos a

kus Ti on keerme kaaluta elementaarlõigu pinge ainult selle painde tõttu (ilma

võttes arvesse muid tegureid), da = kds, k - lõigu kõverus, y - keerme erikaal, [N/m], a - elementaarlõike puutuja ja x-telje vaheline nurk.

Keerme dT elementaarne tõmbejõud on omakorda reaktsioonist dN põhjustatud hõõrdejõu ja gravitatsioonikomponendi summa:

dT = dTi + dT2 + dT2 = f dN - dGsin a = fTi kds + f y cosads - y sin reklaamid (i)

Võttes arvesse kogudiferentsiaali liitivust, jagame (i) kolmeks võrrandiks

Kuna dy = yxdx , cosa =

dT1 = fT1kds; dF2 = fycosads; dF3 =-yúnads. dx 1 dy y x

U x_ k _ _U xx_

V17^ " " 1 + (y,)2 ]]

dT1 = fT1kds = fT1k-

Integreerime esimese võrrandi.

fTik^¡1 + (y"x)2dx; dF2 = f ydx; dF3 = -/y"xdx.

dx, kust

kus on jõu komponent P2, mis ei võta arvesse keerme raskust. Valem (2) on Euleri valem, milles nurkkoordinaadi asemel sisestatakse x-koordinaat. Teise võrrandi integreerimine annab

P2 = / uh. (3)

Kolmanda võrrandi integreerimine annab

F3 = -YÍ y Xdx

Hõõrdejõu komponendid summeerides saame Р2 = ^ + Г2 + või

F Yx -/í У,dx .

Esimene tähtaeg on tingitud kaaluta niidi pingutusjõududest. Kui y = 0, muutub võrrand (5) Euleri võrrandiks. Teine liige on tingitud keerme hõõrdejõust selle raskusjõu tõttu. Kolmas liige on niidi elementide gravitatsioonijõudude tangentsiaalsete komponentide summa.

Joonis 2.

Vaatleme näidet raske keerme hõõrdejõu arvutamisest veerandringil, joon. 2, y = y/a2 - x2, 0< х < а.

=__¡^ - x* = a

0 I 1+(уХ) 1 / g /P

E = Р1е 1 ] = Р1е 0 = = Р1е 2 . E2 = /^a

Ez = -r( Vx ^ = -y\-o "VI

Asendades leitud E väärtused avaldisega (5), saame

P2 = Re 2 -Ha(1 - /).

Niit hakkab ringi pinnalt libisema punktis P2 = 0, st ringi raadiuses

R / P a >-g--ge 2

KIRJANDUS

1. Ksendzov V. A. Painduva keerme hõõrdumine kumeral pinnal. Rjazani Riikliku Agrotehnoloogiaülikooli bülletään, nr 3 (7) 2010. Lk 59–60.

Selle artikli lugemise jätkamiseks peate ostma täisteksti. Artiklid saadetakse vormingus PDF maksmise ajal määratud e-posti aadressile. Tarneaeg on vähem kui 10 minutit. Ühe artikli maksumus - 150 rubla.

Märksõnad

annotatsioon teaduslik artikkel mehaanika ja masinaehituse kohta, teadusliku töö autor - Pozhbelko Vladimir Ivanovitš

Kiireloomuline probleem rihmaratta ümber kõverdatud painduvate kehade hõõrdumise piiravate veojõuomaduste määramisel, kui seda kasutatakse pöördemomendi usaldusväärseks edastamiseks täieliku määrimise puudumisel, mis tekib rihmhõõrdeajamite laialdasel kasutamisel masinate (käigukastide) mehaanilistes ajamites. , kiiruse variaatorid, lintkonveierid jne), peetakse silmas. Selle probleemi lahendamise keerukuse määrab asjaolu, et praktikas on veovõime piiratud painduvate kehade hõõrdumine päriselt rihmülekanded sõltuvad paljudest rihma konstruktsiooniparameetritest (näiteks paksusest, painderaadiusest ja painduva ühenduse elastsusest), mida klassikaline Euleri valem ei võta üldse arvesse. Selle probleemi lahendamiseks on autor välja pakkunud otsese meetodi kõverate elastselt-venitavate painduvate kehade veovõime määramiseks nende hõõrdumise ajal ilma määrimiseta hõõrdrihmajamites erinevate masinaehituse valdkondade jaoks, mis viiakse läbi väljatöötatud meetodi kasutamisel. lihtne ja kompaktne mehaaniline tribomeeter, mille pöörlevale rihmarattale on paigaldatud kaarjas painduv testelement, millel on kaks kere suhtes avatud ja vedruga koormatud otsa. Tribomeeter võimaldab katseliselt määrata kõvera painduva rihma stabiilse töö veojõu tagasitõmbamisrežiimide pindala ilma kiilrihma hõõrdeajami libisemiseta. Selle tribomeetriga tehtud katse tulemuste põhjal loodi uus ja praktilisteks arvutusteks mugav optimaalse analüütiline eksponentsiaalne sõltuvus tõukejõu koefitsient Kiilrihma hõõrdeülekanded. See uus sõltuvus tõukejõu koefitsient lubab disainer rihmülekanded täpselt arvutada nende piiravad veorežiimid erinevate masinate jõuajamites (metallitöötlemismasinad, õmblusmasinad, kudumisseadmed jne), tagades minimaalse rihma pingutusjõu ja selle suurima vastupidavusega pöördemomendi edastamise tööelemendile ilma painduva hõõrdepaari kahjulik libisemine. Selle töö tulemused võimaldavad masinaehituses täielikult realiseerida painduva hõõrdepaari pöördemomendi ülekandmise maksimaalsed veojõuvõimed ning seeläbi vähendada paljutõotavate hõõrduvate mehaaniliste ajamite mõõtmeid ja pikendada nende kasutusiga.

Seotud teemad mehaanika ja masinaehitusalased teaduslikud tööd, teadusliku töö autor on Požbelko Vladimir Ivanovitš

• Tõmbejõuliste painduvate kehade piiravad veoomadused ja hõõrdeseadused rihmaajamites. 1., 2. osa

  2011 / Požbelko Vladimir Ivanovitš

• Välise ja sisemise piirava hõõrdumise uued analüütilised seadused ja universaalsed konstandid

  2005 / Pozhbelko V. I.

• Tehniliste vahendite ja meetodite ülevaade paaris “Paindlik element - jäik kere” hõõrdeteguri määramiseks

  2019 / Bocharova S.S., Sereda N.A.

• Rihmülekande arvutamiseks

  2017 / Belov Mihhail Ivanovitš

• Hõõrdeenergia tasakaalu võrrandit arvesse võttes rihmajamite teooria

  2011 / Fedorov S. V., Afanasjev D. V.

• Kiilrihmülekande veojõu hindamise tunnused

  2007 / Martõnov Valentin Konstantinovitš, Semin I. N.

• Rihmaajamite veojõu katseline hindamine erinevate rihmapingutusmeetoditega

  2012 / Balovnev N.P., Dmitrieva L.A., Semin I.N.

• Tööstusliku kalapüügi hõõrdepüügimehhanismide parameetrite eksperimentaalsed uuringud

  2014 / Pole saadaval Aleksander Aleksejevitš, Degutis Andrius Vitautovich

• Sõiduauto toiteallika generaatori mehaanilise ajami parandamise viisid

  2007 / Balovnev N.P., Vavilov P.G.

• Paindlik ülekandekoormus

  2014 / Gurevitš Juri Efimovitš

Vaatleme tegelikku probleemi, mis on seotud hõõrdekõvera painduva veorihma piiravate veoomaduste määramisega kiilrihmülekandes, mis rakendub määrdeaine ajamimehhanismidele, mida kasutatakse laialdaselt masinaehituse erinevates harudes, näiteks tehnoloogilises automaatmasinas ja ka erinevates transpordivahendites. Töös esitatakse uus meetod graafiline konstruktsioon kõverate elastselt-venitavate painduvate kehade veojõu hõõrdumise sõltuvus rihmülekandes, mis töötas ilma erineva tõmbeteguriga määrdeaineta. Selles artiklis käsitletakse uut lihtsat ja kompaktset tribomeetrit kõvera painduva keha suhtelise hõõrdejõu mõõtmiseks selle paksuse ja kõveruse raadiusega, seda saab hõlpsasti rakendada masinaehitustööstuses. Töö sisu määrab ka elastse rihmülekande veokarakteristiku analüütilised sõltuvused ja defineerib elastse kiilkeha uued universaalsed hõõrdekonstandid, mis täielikult koordineerivad kogemusi ja määratlevad täpselt ratsionaalse hõõrdemehhanismide konstruktsiooni piiri. , leiti elastse deformatsiooni mudeli ja kõvera hõõrdepaari tribodünaamika analüüsi põhjal analüütiline lahendus antud ülesandele Lisaks defineerige painduvate mehaaniliste ülekandelülide piirav vedamine, mille võime kasutas masinaehituses rihmaülekande optimeerimise sünteesi ja paindlike teooriakehade täiustamist masinaehituses. . Selle tulemusena määrati ratsionaalne sfäär juhitavale kiilrihmülekandele ilma täieliku libisemiseta masina ülekanderootori ajamisüsteemides. Rihmülekande optimaalsete veoomadustega saavad disainerid valida konkreetse projekteerimisülesande jaoks sobiva konstruktsiooni vastavalt masina funktsioonile. Kindlasti on paberi uurimine disaineritele väga kasulik, et tõhusa hõõrdajamiga jõuülekanne hõlpsamini ja kiiremini välja pakkuda erinevate määrdeaine ajami hõõrdemehhanismide ideekavandi osas.

Teadusliku töö tekst teemal “Hõõrdumise veoomaduste eksperimentaalne uurimine ilma painduvate kehade määrimiseta rihmaajamites”

UDC 621,891

Hõõrdumise veoomaduste EKSPERIMENTAALNE UURIMINE ilma rihmaajamite painduvate korpuste määrimiseta

IN JA. Požbelko

Kiireloomuline probleem rihmaratta ümber kõverdatud painduvate kehade hõõrdumise piiravate veojõuomaduste määramisel, kui seda kasutatakse pöördemomendi usaldusväärseks edastamiseks täieliku määrimise puudumisel, mis tekib rihmhõõrdeajamite laialdasel kasutamisel masinate (käigukastide) mehaanilistes ajamites. , kiiruse variaatorid, lintkonveierid jne), peetakse silmas. Selle probleemi lahendamise keerukuse määrab tõsiasi, et tegelikkuses sõltuvad painduvate kehade piirava hõõrdumise veovõime tegelikes rihmajamites paljudest rihma konstruktsiooniparameetritest (näiteks rihma paksusest, painderaadiusest ja elastsusest). paindlik ühendus), mida klassikaline Euleri valem ei võta üldse arvesse. Selle probleemi lahendamiseks on autor välja pakkunud otsese meetodi kõverate elastselt-venitavate painduvate kehade veovõime määramiseks nende hõõrdumise ajal ilma määrimiseta hõõrdrihmajamites erinevate masinaehituse valdkondade jaoks, mis viiakse läbi väljatöötatud meetodi kasutamisel. lihtne ja kompaktne mehaaniline tribomeeter, mille pöörlevale rihmarattale on paigaldatud kaarjas painduv testelement, millel on kaks kere suhtes avatud ja vedruga koormatud otsa. Tribomeeter võimaldab katseliselt määrata kõvera painduva rihma stabiilse töö veojõu tagasitõmbamisrežiimide pindala ilma kiilrihma hõõrdeajami libisemiseta. Selle tribomeetriga tehtud katse tulemuste põhjal saadi uus ja praktilisteks arvutusteks mugav kiilrihma hõõrdeülekannete optimaalse veoteguri analüütiline eksponentsiaalne sõltuvus ja lähendati seda. See uus sõltuvus veotegurist võimaldab rihmajamite projekteerijal täpselt välja arvutada nende maksimaalsed veojõurežiimid erinevate masinate (metallitöötlemismasinad, õmblusmasinad, kudumisseadmed jne) jõuajamites, tagades pöördemomendi ülekandmise töösse. element, millel on rihma minimaalne pingutusjõud ja suurim vastupidavus ilma painduva hõõrdepaari kahjuliku libisemiseta. Selle töö tulemused võimaldavad masinaehituses täielikult realiseerida painduva hõõrdepaari pöördemomendi ülekandmise maksimaalsed veojõuvõimed ning seeläbi vähendada paljutõotavate hõõrdmehhaaniliste ajamite mõõtmeid ja pikendada nende kasutusiga.

Märksõnad: rihmülekanne, veojõukoefitsient, painduvate kehade hõõrdumine, tribomeeter.

1. Sissejuhatus. Probleemi sõnastamine

Masinaehituses kasutatakse laialdaselt hõõrdumist ilma määrimiseta, üksteisega interakteeruvate tahkete ümarate kehade ja neid katvate erinevate elastselt venivate painduvate kehade vahel, mis on kõverad piki rihmaratta või trumli raadiust (niit, lamelint, rihm, köis). erinevate rihm- ja trossmasinate töö alus.hõõrdeülekanded, mille projekteerimisel on vaja tagada käigu stabiilsed veoomadused ilma libisemiseta (vedavale võllile vajaliku pöördemomendi tekitamiseks). Praktikas on teada, et painduvate lülide libisemine piki rihmaratast, kui nende määrimine ei ole lubatud (näiteks veorihmajamites, lintkonveierites, tekstiili- ja kudumismasinates), on kahjulik, kuna see põhjustab hõõrdepaari kulumist, paindlike linkide kasutusea lühenemine ja efektiivsuse vähenemine.

Painduvate ühendustega hõõrdülekannete veojõu põhinäitaja on veojõu koefitsient y - see on rihmaratast ümbritseva painduva ühenduse hõõrdejõu ja selle ühenduse mõlema haru kogu eelpingestusjõu suhe.

Tehnoloogias on mitmesuguste ilma määrimata painduvate hõõrdeühendustega mehhanismide ja masinate loomisel ülesanne katseliselt määrata nende veoomadused töörežiimides ilma nende painduvate ühenduste libisemiseta (mis

võib põhjustada veorihma ja veoratta täieliku seiskumise, kui ajamimootor töötab). Kõige olulisem ja keerulisem (võrreldes translatsiooni- või pöörlemiskinemaatilise paari kahe tahke keha hõõrdeteguri tavapärase mõõtmisega) on see probleem reaalsete rihmajamite puhul, kus (erinevalt klassikalisest Euleri seadusest kuivhõõrdumise kohta ümmargune trummel on ideaalis õhuke, s.t. puudub jämedus, on venimatu ja libiseva painduva keermega ning vastupidiselt tuntud Amontoni-Coulombi seadusele tahkete kehade kuivhõõrdumise kohta tasapinnal) selgus, et vastavalt uuele Autori kehtestatud painduvate kehade hõõrdumise piiramise seadus, nende veovõime reaalsetes rihmaajamites ilma libisemiseta sõltuvad paljudest teguritest, mida Euleri ja Amontoni-Coulombi valemid ei võta arvesse, näiteks:

a) painduva ühenduse paksus ja elastsus, samuti selle painde kõverusraadius ümber rihmaratta;

b) painduva ühenduse tugikaare minimaalne nurk rihmarattal ja painduva ühenduse ja rihmaratta kokkupuute pikkus selle nurga piires;

c) maksimaalne lubatud suhe rihmaratta libiseva kaare nurga ja painduva ühendusega rihmaratta mähkimisnurga täisnurga vahel.

Erinevates masinaehituse valdkondades (rihmaajamid, tekstiilimasinad, konveierilindid) on tuntud ka mitmesugused seadmed, mis võimaldavad määrata painduvate materjalide (niit, lint, lint, köis jne) hõõrdetegurit, mis tekib nende pikisuunalisel libisemisel mööda juhikut. , kinnise lintsaega saeveskid, kaabli- ja kudumite tootmine jne), millel on järgmised konstruktsiooni- ja tööomadused.

Näiteks on monograafias diagramm tensomõõturi katsestendist, mis sisaldab kahte pidevalt pöörlevat identset silindrit, mis on kaetud kinnise lame painduva rihmaga. Statiiv on ette nähtud liikuva painduva rihma sirge lõigu hõõrdeteguri mõõtmiseks, mis on survestatud hüdrosilindriga statsionaarsele sirgele ja mittedeformeeruvale proovile. Selle aluse konstruktsioon ei võimalda mõõta rihmajamite kõverate tõmbehõõrdejõuga painduvate kehade hõõrdumise veojõudu, statiiv on keeruka disaini, suurte mõõtmete ja maksumusega.

Teine teadaolev seade painduvate materjalide hõõrdeteguri määramiseks sisaldab testitud kinnise painduva lindi laadimisseadet kahe libiseva rulli kujul, millel on nende liikumiseks ajam ja hõõrdejõu mõõteseadet kõverjoonelise juhiku kujul. rippkoormus. Selle seadme puudused on järgmised:

1. Seadme disaini keerukus ja vajadus kasutada täiendavat koormusühikut vedelikuvanni kujul.

2. Suured mõõtmed ja võimalus töötada ainult rangelt vertikaalses asendis.

3. Laadimisüksuse valmistamine kahe liikuva rulli kujul, kui need liiguvad üksteisest risti rullide teljega, põhjustab katsetatud lindi mähkimisnurga kõikumisi, mis vähendab painduva lindi hõõrdeteguri mõõtmise usaldusväärsust. materjalid.

4. Painduvate materjalide hõõrdeteguri määramise madal efektiivsus, mis on tingitud katsetatava painduva korpuse haardenurga muutmise võimatusest.

Tuntud on ka mõõteseade keerme hõõrdeteguri määramiseks, mis sisaldab korpust, sellele paigaldatud silindrilist juhikut, et mahutada katsetatavat painduvat korpust, ja ajamit selle pöörlemiseks; painduva korpuse pingutamise seade ja selle pinge mõõtmise seade, sealhulgas dünamomeeter ja skaala joonlaud; samuti seade silindrilise juhiku haardenurga muutmiseks testitud painduva korpuse poolt liikuva juhtplokiga soone kujul.

Selle seadme puudused on järgmised:

1. Mõõtmiste madal täpsus, kuna liikumine juhtploki soones ei taga vajaliku ümbermõõdu nurga täpset seadistamist, mille arvutamine selle liikumise suuruse järgi toimub keerukate valemite abil ja nõuab aega.

2. Juhiku haardenurga muutmise piiratud ulatus painduva korpuse poolt - rulli liikumise tõttu soones oleva koormusega on võimatu realiseerida mähkimisnurka üle 180° ja alla 30 ° (st mähisnurga ulatust piirab koormuse nihutamine vahemikus 30–180°, mis vähendab hõõrdeteguri määramise efektiivsust).

3. Disaini keerukus, mis on tingitud skaala joonlaua tasakaalustamiseks lisaseadmete ja mõõdetud keerme lahtikerimise vältimiseks mõeldud klambri kasutamisest, laadimisüksuse rakendamine vertikaalselt läbi ploki riputatud koormuse kujul ja ümbermõõdu nurga suuruse muutmise üksuse rakendamine vertikaalses soones liikuva rullikeha kujul.

4. Suured mõõtmed ja vertikaalselt rippuvate koormate olemasolu laadimisüksustes ei võimalda seda mõõteseadet kasutada kompaktse lauatribomeetrina, millel on selle korpuse mistahes kaldenurk.

5. Selle paigaldise sobimatus hõõrdumise veoomaduste mõõtmiseks rihmaajamites, kus vastavalt juhitava haru pingutusjõule peab olema muutuv (selles seadmes on see tõmbejõud konstantne ja võrdne koormuse kaaluga).

6. Piiratud võimalused ja suur töömahukus painduvate materjalide erinevate hõõrdekarakteristikute määramiseks paigaldusel – paigaldus ei võimalda otseselt määrata painduvate kehade ümbermõõdu hõõrdejõudu ja veotegurit, mis on erinevate tüüpide peamised veoomadused. hõõrdrihmajamid, kasutades seadme skaalat.

2. Tribomeetri väljatöötamine painduvate kehade hõõrdumise veoomaduste määramiseks

Joonistel 1 ja 2 on kujutatud lihtsat ja kompaktset U1R tribomeetrit, mille autor on välja töötanud painduvate materjalide veojõu hõõrdekarakteristikute otseseks määramiseks painduva korpuse poolt juhiku haardenurga laiaulatusliku muutumise korral ja võrdlusanalüüsi. erineva kujuga painduvate kehade hõõrdeomadused, võttes arvesse nende koormamise tingimusi erinevates eelpingestatud rihmaga ajamites.

Väljatöötatud mõõteseadme olemust illustreerib joonis, kus joonisel fig. 1 näitab tribomeetri üldist kinemaatilist diagrammi ja joonis fig. Joonisel fig 2 on kujutatud vedruga käpa ja pöörleva rihmarattaga blokeeritud põrkratta vastastikmõju diagramm, mis moodustab hõõrdepaari katsekõvera painduva korpusega.

Painduvate kehade hõõrdumise veoomaduste määramiseks ette nähtud tribomeeter sisaldab korpust 1, korpusele paigaldatud juhikut (pöörleva rihmaratta 2 kujul) testitud painduva korpuse 3 asetamiseks sellele ja ajamit selle pöörlemiseks, mida saab teha nurkpöörlemishoova 4 või isepidurduva tigukäigu kujul.

Riis. 1. Tribomeetri üldstruktuur (kõvera painduva korpuse okste eelpingutusfaas)

Tribomeeter sisaldab ka painduva korpuse 3 laadimisüksust elastse elemendi 5 kujul, mis on pööratavalt korpuse 1 külge kinnitatud, ühendades painduva korpuse 3 lahtised otsad elastse elemendi 5 klambrite 6 hingedega tugedega; ja keha pinge mõõteseadet 3, mis sisaldab dünamomeetrit 7 koos mõõtenõelaga 8 ja topeltskaala joonlauda 9 painduva keha mitme hõõrdekarakteristiku samaaegseks mõõtmiseks etteantud mähisnurga a juures.

Lisaks sisaldab tribomeeter juhiku 2 ümbermõõdu nurga muutmise seadet painduva korpusega 3, mis on valmistatud klambrite 6 kujul, mis paiknevad korpuse 1 kontsentrilisel ringil ümber juhiku 01 pöörlemistelje, kombineerituna ümbermõõdu nurga 10 ümmarguse mõõteskaalaga ja mõeldud sellele täpseks paigaldamiseks enne vajaliku mähisnurga a katsetamist piiramatus vahemikus. Ringikujuline mõõteskaala 10 on blokeeritud dünamomeetri 7 näitude kahekordse skaala joonlauaga 9, mis asub korpusel 1. Juhikut 2 saab lukustada põrkrattaga 11, mis toimib koos vedruga koormatud käpaga 12.

Selle tribomeetri (vt joonis 1) abil saate samaaegselt jälgida ja määrata testitud painduva korpuse 3 (veorihm, lint, niit, kaabel) järgmisi indikaatoreid:

1. a - pöörleva rihmaratta 2 testitud painduva korpuse 3 kindlaksmääratud haardenurk.

2. P0 - testitud painduva korpuse mõlema otsa eelpingestusjõud.

3. р - katsetatud painduva keha 3 tõmbejõud selle hõõrdekontakti katkemise hetkel juhikuga 2.

4. p = 2(p - P0) - ümbermõõdu hõõrdejõud nõutava erineva ümbermõõdu nurga a juures.

5. y =-- - veojõu koefitsient (analoogne kõverhõõrdeteguri hõõrdeteguriga

2 p0 painduvat keha).

Tuleb märkida, et veojõukoefitsient y on erinevate hõõrdeülekannete kõverate painduvate kere veoomaduste üldtunnustatud põhinäitaja, mis näitab, milline osa painduva kere mõlema otsa kogu eelpingestusjõust (2p) realiseerub. ümbermõõdu hõõrdejõu p (0< у < 1) для передачи за счёт неё требуемого вращающего момента на ведомый вал.

Painduvate kehade näidatud hõõrdekarakteristikud on omavahel ühendatud tuntud valemitega:

p = 2 (p - p.); y = p = ^^^ = P -1. (1)

Selle tribomeetri kasutamiseks peate esmalt seadma vajaliku ümbermõõdu nurga a hoova 4 asendisse "0" (vt joonis 1) ringikujulisel skaalal 10 - keerates elastse elemendi 5 ühe gradueeritud klambri 6 külge. luua eelpingutusjõud F0. Pärast seda peaksite tegema juhiku 2 lihtsat nurkpööret, kuni hõõrdumine puudutab uuringu ajal olevat painduvat korpust - juhikut (asend 1*). Seejärel, kui juhik 2 on paigal asendis 1*, tehke painduva keha 3 tõmbejõu täpne staatiline mõõtmine, kui see puruneb F1 (a), hõõrdejõud Ft (a) ja veoteguri y(a) = y0 skaala joonlaual 9, kalibreeritud valemite (1) alusel.

Mõõtmiste kordamiseks tribomeetril vajutage põrkratta 11 vedruga fiksaatorit 12, et viia juhik 2 koos hoovaga 4 mõõteasendist “1*” algasendisse “0” ja seejärel korrata nurgahoova 4 pööramist. asendisse “1*” katsetatud painduva korpuse hõõrdekontakti rike 3. Praktiliselt jääb kangi 4 pöördenurk algasendist “0” hõõrdekontakti rikkeasendini “1*” pool juhiku pööret 2.

Seega tagab selle tribomeetri konstruktsioon (vt joonis 1) täpse ja kiire erinevate vajalike mähisnurkade seadistamise ilma arvutusvalemeid kasutamata, mis suurendab mõõtmiste täpsust ja vähendab painduvate kehade testimisele kuluvat aega. Lisaks võimaldab see mõõteseade painduvate kehade erinevate hõõrdekarakteristikute samaaegset ja otsest määramist skaalajal, piiramatul hulgal muutusi nende ümber keerdumise nurgas, mis vähendab töömahukust ja suurendab tribomeetri efektiivsust. kui seda kasutatakse tribomeetrias.

3. Rihmülekande veoomaduste konstrueerimine ja analüüs

Tribomeetril tehtud mõõtmiste tulemusi (vt joonis 2) saab kasutada hõõrdepainduvate elementide võime hindamiseks pöördemomenti edastamise tõttu nende vastasmõju tõttu tõmbetrumli ümbritseva pinnaga ja sellele järgnevaks tasapinnalise veojõuomaduste konstrueerimiseks. , ümmargused ja kiilrihmad, mida kasutatakse laialdaselt masinaehituses pöördemomendi ülekannetes. On kindlaks tehtud, et kõigi seda tüüpi rihmülekannete puhul kujutab nende veoomadus üldiselt elastse libisemise sirgjoone kombinatsiooni libisemiskõveraga - piiripunktis y = y0, tagades hõõrdrihmülekande töö koos libisemiskõveraga. maksimaalne efektiivsus.

Katse selle tribomeetriga (vt joonis 1) viidi läbi eesmärgiga uurida sellel masinaehituses levinud kiilrihmülekannete hõõrdumise tõmbevõimet, kui see on paigaldatud tribomeetrile rihmaratta 2 V-soonesse. lahtiste vedruga koormatud otstega kõver rihm 3, mille parameetrid on dj ô = 25,5 ja standardne ümbermõõdu nurk ISO järgi testimisel on a = 180°. Kiilrihmülekande optimaalse veojõuteguri määramise tulemused, mis on saadud tribomeetri abil: V0 = 2/3 - vastavad praktikale ja täpsustavad antud võrdlusandmeid (a = 180°, V0 ~0,6-0,7), s.t. kasutada hõõrdeülekande veojõu konstrueerimiseks tribomeetri näitude järgi (joonis 3) ja selle põhjal analüüsida painduvate hõõrdekehade veoomadusi kogu vahemikus 0<У0 ^ 1.

Aktsepteeritud tähistused joonisel fig. 3:

dj, ô - tribomeetrile paigaldatud pöörleva rihmaratta 2 arvutuslik läbimõõt (vt joonis 1) ja tribomeetril uuritud tasase või ümara painduva korpuse 3 paksus (kiilrihma puhul ô = 2y0, kus y0 on vööosa tabeli parameeter);

d^/ ô - painduva ühendusega hõõrdeülekande mõõtmeteta konstruktsiooniparameeter;

G = 0,5 päeva! - rihma 3 kõverusraadius ümber pöörleva rihmaratta 2;

y0 on tribomeetri abil mõõdetud optimaalne veojõukoefitsient, mis määrab punktis P kehade 2 ja 3 stabiilse hõõrdeühenduse režiimide piiri ilma nende suhtelise libisemiseta (rihmülekande ratsionaalse veojõu kasutamise piir);

".- h h h h h

Mõõtmeteta parameeter, mis piirab piirangu lineaarsust (y = y0)

kumera painduva rihma 3 elastse pinge piir;

A - ratsionaalne ala<у0 тяговых режимов работы машин (с устойчивым фрикционным сцеплением ремня 3 со шкивом 2); В - область у >y0 lühiajaline töö rihma osalise libisemisega mööda rihmaratast; C - täiskäigukasti libisemisrežiim.

Riis. 3. Hõõrdrihmülekande veoomaduste konstrueerimine

Lisaks veokarakteristikule (vt joonis 3) joonisel fig. Joonisel 4 on näidatud eksperimentaalne graafik optimaalse tõukejõu koefitsiendi y0 muutuste kohta, mis on saadud selle tribomeetri näitude põhjal erinevatel mähisnurkadel a.

Riis. 4. Kiilrihmülekande veorežiimide katseline piirkõver ilma painduva hõõrdepaari libisemiseta rihmaratta a erinevate nurkade korral

Joonisel fig. 4 järeldub, et funktsionaalne sõltuvus 0 (a) on eksponentsiaalne kõver 1, mis tööintervallil a >90° on lähendatav arvutusvalemi kujul järgmisel kujul:

y0 (a) = 1 - exp(0,15 - 0,007a). (2)

Eksperimentaalgraafikul y0 (a) (vt joonis 4) saab tuvastada intensiivse piirkonna

veojõu suurenemine (määrdeta painduva rihma ümbermõõdu hõõrdejõu suurenemise tõttu), mida piirab projekteerimisel määratud 90° mähkimisnurk<а< 180° и реализуемым

ilma painduva hõõrdepaari libisemiseta optimaalse veoteguriga, mis on ligikaudne määratud nurga a vahemikus vastavalt sõltuvusele (2) 0,37 piires< у0 < 2/3 .

1. Välja töötatud lihtsat ja kompaktset lahtise peatusrihmaga tribomeetrit (vt joonis 1) saab kasutada erinevate konstruktsiooniparameetritega rihmajamite ja erinevate rihmaratta mähisenurkade korral kõverate elasts-tõmbejõuliste painduvate hõõrdeelementide veovõime vahetuks hindamiseks ( vaata jooniseid 3 ja 4).

2. Antud tribomeetriga tehtud katse tulemuste põhjal saadi kiilrihma hõõrdeajamite optimaalse veoteguri uus analüütiline eksponentsiaalne sõltuvus (2) nende veojõu töörežiimide arvutamiseks ilma painduva hõõrdepaari libisemiseta.

Kirjandus

1. Bowden, F.P. Tahke aine hõõrdumine ja määrimine / F.P. Bowden ja D. Tabor. - Oxford: Clarendon Press, 1994. - 542 lk.

2. Moore, F.D. Triboloogia põhimõtted ja rakendused / F.D. Moore. - New York: Pergamon Press, 1998. - 487lk.

3. Persson, B. Liughõõrdumine: füüsikalised põhimõtted ja rakendused / B. Persson. - Berliin: Springer-Verlag Press, 2000. - 191 lk.

4. Chen, W.W. Erinevate materjalide punktkontakti numbriline mudel, võttes arvesse tangentsiaalseid veojõude / W.W. Chen, Q. Wang // Meh. Mater. - 2008. - Ei. 40 (11). - Lk 936-948.

5. Dienwiebel, M. Metalliliste tribosüsteemide kolmanda keha moodustumise nägemine uudse on-line tribomeetria abil /M. Dienwiebel // Proceding of the 5th World Tribology Congress WTC - 2013. - Itaalia, Torino, 2013. - Lk 301-305.

6. Putignano, C. Viscoelastic Contact Mechanics: Numerical Simulations with Experimental Validation / C. Putignano // Procceding of the 5th World Tribology Congress WTC - 2013. - Itaalia, Torino, 2013, lk 683-687.

7. Saulot A. Competition Between 3rd Body Flows and Local Contact Dynamics / A. Saulot // Procceding of the 5th World Tribology Congress WTC - 2013. - Itaalia, Torino, 2013. - Lk 1156-1160.

8. Wang, Z. Osalise libiseva kontakti uudne mudel, mis hõlmab materjali ebahomogeensust / Z. Wang // ASME trasactions: Journal of Tribology. - 2013. - oktoober. - P. 041401-1-041401-15.

9. Meresse, D. Fenool-Based Materials of High Speed ​​Tribo-meter hõõrde- ja kulumismehhanismid / D. Meresse // Trasactions of the ASME: Journal of Tribology. - 2013. - juuli. - P. 031601-1031601-7.

10. Wang, Q.J. Triboloogia entsüklopeedia / Q.J. Wang, V.W. Chung. - Berliin: Springer-Verlag Press, 2013. - 413 lk.

11. Masinaehitus: entsükkel: 4 köites T. IV-1: Masinaosad. Konstruktsiooni tugevus. Hõõrdumine, kulumine, määrimine / D.N. Rešetov, A.P. Gusenkov, Yu.N. Drozdov jt - M.: Mashinostroenie, 1995. - 864 lk.

12. Bezyazychny, V.F. Tsüklomeetrid hõõrdepindade hõõrde-väsimusomaduste määramiseks / V.F. Bezyazychny, Yu.P. Zamyatin, A.Yu. Zamjatin, V. Yu. Zamyatin // Hõõrdumine ja määrimine mehhanismides ja masinates. - 2008. - nr 11.- Lk 10-16.

13. Krainev, A.F. Masinate mehaanika: Põhisõnaraamat / A.F. Krainev. - M.: Masinaehitus, 2000. - 904 lk.

14. Gorjatšova, I.G. Hõõrdeinteraktsiooni mehaanika / I.G. Gorjatšova. - M.: Nauka, 2001. - 310 lk.

15. Nedostup, A.A. Püüginööri staatilise hõõrdeteguri uuring hõõrdpööramistrumlil/A.A. Nedostup, E.K. Orlov // Hõõrdumise ja kulumise ajakiri. - 2010. - Vol. 31, nr 4. - Lk 301-307.

16. A.s. 1012016 NSVL, MKI3 G 01N19/02. Seade painduvate materjalide hõõrdeteguri mõõtmiseks / Ya.E. Kuznetsov. - nr 5101524; rakendus 25.01.91; publ. 15.04.92, bülletään. Nr 16. - 4 p.

17. A.s. nr 1080073 NSVL, MKI3 G 01N 19/02. Seade keerme hõõrdeteguri määramiseks / T.G. Lukanina. - nr 5202540; rakendus 15.03.91; publ. 20.06.92, bülletään. Nr 21. - 4 p.

18. Tarabarin, V.B. Pöörlemispaari hõõrdejõudude momendi uurimine / V.B. Taraba-rin, F.I. Fursyak, Z.I. Tarabarina // Mehhanismide ja masinate teooria. - 2012. - T. 10, nr 1 (19). - KOOS. 88-97.

19. Požbelko, V.I. Hõõrdumise mehaaniline mudel ja universaalsete triboloogiliste konstantide leidmine / V.I. Požbelko // Izv. Tšeljab. teaduslik Keskus. - Tšeljabinsk: Venemaa Teaduste Akadeemia Uurali filiaal, 2000. - Väljaanne. 1. -S. 33-38.

20. Požbelko, V.I. Elastselt deformeeruva rihmülekande jõuseadused (Euleri probleemi uus sõnastus) / V.I. Požbelko // Izv. Tšeljab. teaduslik Keskus. - Tšeljabinsk: Venemaa Teaduste Akadeemia Uurali filiaal, 2000. - Väljaanne. 3. - lk 56-62.

Požbelko Vladimir Ivanovitš. Vene Föderatsiooni Kõrgema Kooli austatud töötaja, Lõuna-Uurali Riikliku Ülikooli (Tšeljabinsk) professor, tehnikateaduste doktor, [e-postiga kaitstud].

Lõuna-Uurali Riikliku Ülikooli bülletään seeria "Mehaanikatööstus" _2015, kd. 15, nr. 1, lk. 26-34

EKSPERIMENTAALNE UURIMINE VEDUOMADUSTE OMADUSTE MÄÄRDEMATU PAINDLIKUTE KEREDE HÕRDUMINE RIhmaajamis

V.I. Požbelko, Lõuna-Uurali Riiklik Ülikool, Tšeljabinsk, Vene Föderatsioon, [e-postiga kaitstud]

Vaatleme tegelikku probleemi, mis on seotud hõõrdekõvera painduva veorihma piiravate veoomaduste määramisega kiilrihmülekandes, mis rakendub määrdeaine ajamimehhanismidele, mida kasutatakse laialdaselt masinaehituse erinevates harudes, näiteks tehnoloogilises automaatmasinas ja ka erinevates transpordivahendites. Töös esitatakse uus meetod graafiline konstruktsioon kõverate elastselt-venitavate painduvate kehade veojõu hõõrdumise sõltuvus rihmülekandes, mis töötas ilma erineva tõmbeteguriga määrdeaineta. Selles artiklis käsitletakse uut lihtsat ja kompaktset tribomeetrit kõvera painduva keha suhtelise hõõrdejõu mõõtmiseks selle paksuse ja kõveruse raadiusega, seda saab hõlpsasti rakendada masinaehitustööstuses. Töö sisu määrab ka elastse rihmülekande veokarakteristiku analüütilised sõltuvused ja defineerib elastse kiilkeha uued universaalsed hõõrdekonstandid, mis täielikult koordineerivad kogemusi ja määratlevad täpselt ratsionaalse hõõrdemehhanismide konstruktsiooni piiri. , leiti elastse deformatsiooni mudeli ja kõvera hõõrdepaari tribodünaamika analüüsi põhjal analüütiline lahendus antud ülesandele Lisaks defineerige painduvate mehaaniliste ülekandelülide piirav vedamine, mille võime kasutas masinaehituses rihmaülekande optimeerimise sünteesi ja paindlike teooriakehade täiustamist masinaehituses. . Selle tulemusena määrati ratsionaalne sfäär juhitavale kiilrihmülekandele ilma täieliku libisemiseta masina ülekanderootori ajamisüsteemides. Rihmülekande optimaalsete veoomadustega saavad disainerid valida konkreetse projekteerimisülesande jaoks sobiva konstruktsiooni vastavalt masina funktsioonile. Kindlasti on paberi uurimine disaineritele väga kasulik, et tõhusa hõõrdajamiga jõuülekanne hõlpsamini ja kiiremini välja pakkuda erinevate määrdeaine ajami hõõrdemehhanismide ideekavandi osas.

Märksõnad: rihmülekanne, tõmbetegur, painduvate kehade hõõrdumine, tribomeeter.

1. Bowden F.P., Tabor D. Tahke aine hõõrdumine ja määrimine. Oxford, Clarendon Press, 1994. 542 lk.

2. Moore F.D. Triboloogia põhimõtted ja rakendused. New York, Pergamon Press, 1998. 487 lk.

3. Persson B. Liughõõrdumine: füüsikalised põhimõtted ja rakendused. Berlin, Springer-Verlag Press, 2000. 191 lk.

4. Chen W.W., Wang Q. Erinevate materjalide punktkontakti numbriline mudel, arvestades tangentsiaalseid tõmbeid. Meh. Mater, 2008, nr. 40(11), lk. 936-948.

5. Dienwiebel M. Metalliliste tribosüsteemide kolmanda keha moodustumise nägemine uudse on-line tribomeetria abil. Proceeding of 5th World Tribology Congress WTC - 2013. Itaalia, Torino, 2013, lk. 301-305.

6. Putignano C. Viskoelastne kontaktmehaanika: arvulised simulatsioonid eksperimentaalse valideerimisega. Proceeding of 5th World Tribology Congress WTC - 2013. Itaalia, Torino, 2013, lk. 683-687.

7. Saulot A. Võistlus 3. kehavoogude ja kohaliku kontaktdünaamika vahel. 5. Maailma triboloogiakongressi WTC-2013 käik. Itaalia, Torino, 2013, lk. 1156-1160.

8. Wang Z. Osalise libisemiskontakti uudne mudel, mis hõlmab materjali ebahomogeensust. Trasactions of the ASME: Journal of Tribology, 2013, oktoober, lk. 041401-1-041401-15.

9. Meresse D. Suure kiirusega tribomeetri fenoolipõhiste materjalide hõõrde- ja kulumismehhanismid. Trasactions of the ASME: Journal of Tribology, 2013, Jull, pp. 031601-1-031601-7.

10. Wang Q.J., Chung V.W. Triboloogia entsüklopeedia. Berliin, Springer-Verlag Press, 2013. 413 lk.

11. Reshetov D.N., Gusenkov A.P., Drozdov Uy.N. Masinaehitus. Entsiklopediya. T. IV-1: Detailid mashin. Konstruktsionnaya prochnost". Trenie, iznos, smazka. Moskva, Mashinostroenie Publ., 1995. 864 lk.

12. Bezyazychnyy V.F., Zamyatin Yu.P., Zamyatin A.Yu., Zamyatin V.Yu. Tsiklometria dlya opre-deleniya friktsionno-ustalostnykh kharakteristik poverkhnostey treniya. Hõõrdumine ja määrimine masinates ja mehhanismides, 2008, nr. 11, lk. 10-16. (vene keeles.)

13. Kraynev A.F. Mekhanika mashin: Põhiline "nyy sõnastik" . Moskva, Mashinostroenie Publ., 2000. 904 lk.

14. Gorjatšova I.G. Mekhanika friktsionnogo vzaimodeystviya. Moskva, Nauka Publ., 2001, 310 lk.

15. Nedostup A.A., Orlov E.K. Püüginööri staatilise hõõrdeteguri uuring hõõrdpööramistrumlil. Journal of Friction and Wear, 2010, kd. 31, nr. 4, lk. 301-307.

16. Kuznetsov Ya.E. Ustroystvo dlya izmereniya koeffitsienta treniya gibkikh materialov. Patent NSVL, nr. 1012016, 1991. 4 lk.

17. Lukanina T.G. Ustroystvo dlya opredeleniya koeffitsienta treniya niti. Patent NSVL, nr. 1080073, 1991. 4 lk.

18. Tarabarin V.B., Fursyak F.I., Tarabarina Z.I. . Teoriya mekhanizmov ja mashin, 2012, kd. 10, ei. 1 (19), lk. 88-97. (vene keeles.)

19. Požbelko V.I. . Tšeljabinsk, Izvestija Tšeljabinski teadusuuringud, UrO RAN Publ., 2000, iss. 1, lk. 33-38. (vene keeles.)

20. Požbelko V.I. . Tšeljabinsk, Izvestija Tšeljabinski teadusuuringud, UrO RAN Publ., 2000, iss. 3, lk. 56-62.